书香府邸二期模板施工设计方案

'书香府邸二期工程模板施工方案书香府邸二期工程为成都兴泰置业有限公司投资建设的高层建筑，由信息产业电子第十一设计研究院有限公司设计，由成都建筑工程集团总公司书香府邸二期项目部承担施工任务。由于工期非常紧张，主要影响工程进度因素集中于主体施工上，其中模板安装进度直接影响工程进度，因此如何抓好工程进度确保质量，特别是模板工程的安装质量，成为项目经理部质量工作的重中之重。一、模板工程概况与特点1、书香府邸二期工程2～9#楼总建筑面积约为：159000平方米。该建筑群均为地下一层，地上十六层，高度为51.35m。序号名称建筑面积（㎡）层高（m）高度（米）层数12#楼10012.87351.3501623#楼10475.3351.3501634#楼27983.7351.3501645#楼9078351.3501656#楼17818.99351.3501667#楼18502.86351.3501678#楼18502.86351.3501689#楼10012.87351.350169地下室366204.24.201设计层高分别为3米～4.2米 ，结构类型为整体现浇框架结构（局部有剪力墙），基础形式为筏板基础、条形基础，屋顶为平屋面（局部坡屋面），无异形结构。2、主体结构施工概况（1）模板选型同施工组织设计；（2）±0.000以下剪力墙厚度：250mm，±0.000以上剪力墙厚度：200mm；（3）柱：断面尺寸为500×500～600×600，圆柱D=400；（3）地下室顶板为200mm，楼层现浇板100mm，屋面板厚度120mm；（4）本工程框架梁尺寸较多，主要是250×450、350×700、400×800等一般断面梁。二、模板施工方案1、模板的选型（1）地下室的墙、柱和所有圆柱采用定型钢模，配以少量木模。现浇顶板采用钢管满堂脚手架，上铺设50×100木龙骨，为最大使用木枋截面抵抗拒，木枋全部楞放。木枋间距（中—中）200㎜，其上为18厚竹胶合板对拼。±0.000以上墙、梁模板等均采用18mm厚酚醛树脂覆盖的防水竹胶板进行拼装。（2）地下室外侧墙、筏板基础分界处和柱台阶均为吊模盒，采用在筏板上层筋上绑扎预制混凝土垫块（混凝土垫块采用C30混凝土制作），间距900； （3）积水井坑内为单面支模采用钢管对撑，并用8#铁丝双股拉接。钢模放置在筏板撑铁上防止因单向浇灌混凝土造成跑模现象。（4）满堂架搭设；板、梁、柱模板支承支撑力学计算并编制模板专项方案附后。（5）地下室墙体、柱均采用定型钢模组拼，不合模处用50厚木板镶缝；内外模板拉接和尺寸控制用拉片固定，经计算外侧墙加设止水钢片，墙体拉片水平、竖向墙角1m以下间距均为450mm；1m以上为600mm，拉片详图：止水拉片（6）现浇楼板底模采用12mm厚酚醛树脂覆盖的防水竹胶板，板缝平接，对拼缝用不干胶带贴缝，以防漏浆（如下图）。现浇顶板采用钢管满堂脚手架，上铺设50×100木龙骨，为最大使用木枋截面抵抗拒，木枋全部楞放，木枋间距200㎜。（7）现浇楼梯板底利用双排钢筋支撑；踏步板齿形侧模采用 50mm厚木板制作。施工前先利用电脑绘图按1：1的比例绘制楼梯大样，测算出转角以及各交接点等关键尺寸，然后再实地制作。（如下图）（8）洞口模板的支模：依照洞口尺寸加工成型成套的洞口模板，在洞口四周剪力墙墙筋上增设附加筋，再在附加筋上焊接钢支撑，洞口模板由钢支撑支撑受力。超过1500mm的洞口模板下侧应设置排气孔及振捣口，以防止因空气负压造成混凝土不能流动到该处、保证洞口下部混凝土浇筑密实。洞口模板设置斜撑，防止模板偏移、变形。洞口模板接触边贴海绵条，防止漏浆，如图所示：（9）各部位支承架均采用扣件式钢管架，梁跨度超过4m，须按1‰～3‰起拱；（10）筏板、条形基础采用砖胎膜，采用页岩实心砖。三、模板支撑设计 （一）柱模板方柱模板采用组合小钢模，50×100mm木方作背销间距300mm，柱箍采用φ48×3.5mm扣件钢管间距300mm；当柱净高超过3000mm时，柱侧模预设门子板，以保证混凝土入模高度在规范允许的范围内，同时柱下部需增设φ12对拉螺栓(双向设置)@600mm，计算书附后。一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=550mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=550mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=3600mm，柱箍间距计算跨度d=300mm。柱箍采用50×100mm木方。面板计算采用宽度600mm板面厚度3.00mm截面参数。面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200； 2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=50.990kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×50.990=45.891kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。荷载计算值q=1.2×45.891×0.600+1.40×2.700×0.600=35.310kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=13.020cm3I=58.870cm4(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2；M=0.125ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.125×(1.20×27.535+1.40×1.620)×0.300×0.300=0.397kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.397×1000×1000/13020=30.509N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=5ql4/384EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=5×27.535×3004/(384×206000×588700)=0.024mm面板的最大挠度小于300.0/400,满足要求!四、B方向柱箍的计算面板木方传递到柱箍的均布荷载Q：Q=(1.2×45.89+1.40×2.70)×0.30=17.66kN/mB柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B柱箍计算简图B柱箍弯矩图(kN.m)B柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B柱箍变形计算受力图B柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.327kN.m经过计算得到最大支座F=8.496kN经过计算得到最大变形V=0.040mmB柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.327×106/83333.3=3.92N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4248/(2×50×100)=1.274N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2B柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)B柱箍挠度计算最大变形v=0.040mmB柱箍的最大挠度小于385.0/250,满足要求!五、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.496对拉螺栓强度验算满足要求!六、H方向柱箍的计算面板木方传递到柱箍的均布荷载Q：Q=(1.2×45.89+1.40×2.70)×0.30=17.66kN/mH柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。H柱箍计算简图H柱箍弯矩图(kN.m) H柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：H柱箍变形计算受力图H柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.327kN.m经过计算得到最大支座F=8.496kN经过计算得到最大变形V=0.040mmH柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.327×106/83333.3=3.92N/mm2H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4248/(2×50×100)=1.274N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2H柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)H柱箍挠度计算最大变形v=0.040mmH柱箍的最大挠度小于385.0/250,满足要求!七、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA 其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.496对拉螺栓强度验算满足要求!（二）剪力墙模板①支撑形式钢筋混凝土剪力墙的支承系统采用50×100木枋作为内楞，每道外楞2根钢楞，外钢楞间距600mm，钢楞原则上采用整根钢管，接头应错开设置，搭接长度不少于200mm；穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm；墙体斜撑间距，中对中1m，与楼层满堂架连为整体，支模形式详上图（图中拉杆采用双头止水丝杆拉杆）：±0.000以下模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度250mm，高度4000mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度600mm板面厚度3.00mm。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距400+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=50.990kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×50.990=45.891kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。荷载计算值q=1.2×45.891×0.600+1.40×3.600×0.600=36.066kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=13.020cm3I=58.870cm4(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2；M=0.125ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.125×(1.20×27.535+1.40×2.160)×0.300×0.300=0.406kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.406×1000×1000/13020=31.163N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=5ql4/384EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=5×27.535×3004/(384×206000×588700)=0.024mm面板的最大挠度小于300.0/400,满足要求!四、墙模板龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.442kN.m最大变形vmax=0.818mm最大支座力Qmax=14.521kN抗弯计算强度f=1.442×106/10160000.0=141.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!五、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.521对拉螺栓强度验算满足要求!±0.000以上计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度200mm，高度3000mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度600mm板面厚度3.00mm。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距400+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距300mm，直径16mm。面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.200m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=45.610kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×45.610=41.049kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。荷载计算值q=1.2×41.049×0.600+1.40×3.600×0.600=32.579kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=13.020cm3I=58.870cm4(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2；M=0.125ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.125×(1.20×24.629+1.40×2.160)×0.300×0.300=0.367kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.367×1000×1000/13020=28.150N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=5ql4/384EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=5×24.629×3004/(384×206000×588700)=0.021mm面板的最大挠度小于300.0/400,满足要求!四、墙模板龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.303kN.m最大变形vmax=0.732mm最大支座力Qmax=13.112kN抗弯计算强度f=1.303×106/10160000.0=128.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!五、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.112对拉螺栓强度验算满足要求!（三）楼板模板(±0.000以下)计算参数:模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50×100mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图 图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.500×0.200×0.900+0.350×0.900)=4.414kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+1.000)×0.900=2.430kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.414+1.4×2.430)×0.200×0.200=0.035kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.035×1000×1000/48600=0.716N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.414+1.4×2.430)×0.200=1.044kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1044.0/(2×900.000×18.000)=0.097N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.414×2004/(100×6000×437400)=0.018mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.500×0.200×0.200=1.020kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.200=0.070kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.200=0.600kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.020+1.20×0.070)=1.177kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.600=0.756kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.933/0.900=2.148kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.15×0.90×0.90=0.174kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×2.148=1.160kN最大支座力N=1.1×0.900×2.148=2.127kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.174×106/83333.3=2.09N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1160/(2×50×100)=0.348N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.090kN/m最大变形v=0.677×1.090×900.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.122mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算　　横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.868kN.m最大变形vmax=0.983mm最大支座力Qmax=10.574kN抗弯计算强度f=0.868×106/5080.0=170.89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.57kNR≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.000=0.516kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.500×0.200×0.900×0.900=4.131kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.438kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.187kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.39kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16=133；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386；经计算得到=8387/(0.386×489)=44.383N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.200×0.600=0.216kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.216×0.900×1.500×1.500/10=0.050kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×4.438+0.9×1.4×2.187+0.9×0.9×1.4×0.050/0.900=8.143kN经计算得到=8143/(0.386×489)+50000/5080=52.858N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!楼板模板(±0.000以上)1、支撑形式本工程楼板模板采用12mm厚砼用胶合板，该胶合板表面以高分子材料（酚醛树脂）覆膜，能有效地阻止砼中水分渗入而脱胶，又能使表面光滑，减少与砼的吸附力，在拆模时减少撬动造成的损坏。模板内楞采用50×100木枋（松木），外楞采用48×3.5钢管。梁、板支撑示意图如下： 2、承载力验算㈠现浇板承载力验算本工程现浇板厚100mm，立杆间距900mm，取单根立杆所承受的范围为计算单元，并计算单根立杆的稳定性，该计算模式偏于安全。<1>荷载清理荷载清理依据<1.1>模板及其支架：1.5KN/m2P1＝1.5×0.9×0.9＝1.215KN<1.2>现浇混凝土自重：24KN/m3P2＝24×0.9×0.9×0.1＝1.944KN<1.3>钢筋自重：1.1KN/m3P3＝1.1×0.9×0.9×0.1＝0.089KN<1.4>施工荷载：1.0KN/m2P4＝1.0×0.9×0.9＝0.81KN<2>荷载组合立杆轴心受压设计值N＝1.2×(P1＋P2＋P3)＋1.4×P4＝1.2×(1.215＋1.94＋0.89)＋1.4×0.81＝4.788KN为确保安全，增加1.2保险系数，取N＝1.2×4.788＝5.746KN<3>稳定性验算立杆满足：N/（ΨA）＜Fc即可其中：Ψ：立杆稳定系数A:立杆截面积Fc：钢材抗压强度设计值，取180KN/mm2 根据采用的48×3.5钢管，钢材Q235，步距1.5m,得以下数据：立杆截面积：A＝4.89cm2回转半径：I＝1.58cm钢材抗压强度设计值，取180N/mm2立柱计算长度系数μ＝1.85（依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ-2001》的有关规定确定），为确保计算偏于安全，按单排架考虑进行取值。立柱的长细比：λ＝μh/I＝1.85×1500/15.8＝176查有关表得：立杆稳定系数Ψ＝0.23立杆稳定性承载力设计值：ΨAFc＝0.23×4.89×102×180/103＝20.25KNN＝13.28KN＜ΨAFc立杆稳定性满足要求。（四）框架梁模板1、支撑形式矩形梁侧模用18厚覆膜层板，侧模背销采用50×100木方间距300mm，背杠采用φ48×3.5钢管，梁高700以内设两道，700～1500设三道，1500以上按照@500设置。当梁高大于700时增设φ14@500的对拉螺栓，采用扣件钢管作支撑。梁底模采用18厚覆膜层板，50×100木枋作垫枋@200，沿梁长度方向通长设置φ48×3.5钢管，根据梁的截面计算出新浇混凝土重加施工荷载计算梁支撑间距，本工程梁下支撑立柱间距统一为900。本工程梁截面尺寸繁多，取其中截面400× 700的梁进行验算，立杆间距900mm；取沿截面方向一排立杆所承受的范围为计算单元，并将荷载平均分配给每根立杆，计算单根立杆的稳定性。2、梁模板荷载验算计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为3.0m，梁截面B×D=400mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=0.9×1.20×25.500×0.100×0.500×0.900=1.239kN。采用的钢管类型为48×3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.900=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.900×(2×0.700+0.400)/0.400=1.418kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.400×0.900=1.080kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.20×16.065+1.20×1.418)=18.881kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×1.40×1.080=1.361kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.905kNN2=3.552kNN3=3.552kNN4=0.905kN最大弯矩M=0.047kN.m最大变形V=0.014mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.047×1000×1000/48600=0.967N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1939.0/(2×900.000×18.000)=0.180N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.014mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.552/0.900=3.946kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.95×0.90×0.90=0.320kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.946=2.131kN最大支座力N=1.1×0.900×3.946=3.907kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.320×106/83333.3=3.84N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2131/(2×50×100)=0.639N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.849kN/m最大变形v=0.677×2.849×900.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.320mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.442kN.m最大变形vmax=0.142mm最大支座力Qmax=10.421kN抗弯计算强度f=0.442×106/5080.0=87.09N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.42kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=10.421kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.20×0.129×3.000=0.418kNN=10.421+0.418=10.839kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16=133；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386； 经计算得到=10839/(0.386×489)=57.357N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.600=0.144kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.144×1.200×1.500×1.500/10=0.044kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=10.421+0.9×1.2×0.387+0.9×0.9×1.4×0.044/0.900=10.894kN经计算得到=10894/(0.386×489)+44000/5080=66.331N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!（五）楼梯模板底模采用18厚覆膜层板，80×80木枋作垫枋＠300～350，侧模用木板作成锯齿形定型模板。均采用扣件钢管作支撑。（六）电梯内模电梯内模安装如下图所示：（七）楼梯支模 楼梯支模，关键在于各层面平台的位置，尺寸、标高尤其重要，必须加以复核，然后安装斜向底板。底模板上下两端标高根据底板厚度、踏步尺寸要计算正确。踏步模板用木夹板及50mm×50mm木枋预制成定型木模（三角模），利用连接木枋防止踏步模板上浮。四、模板搭设（1）分项工长按本工程施工组织设计确定所建的施工区、分段区。根据工程结构形式、特点及现场条件，合理确定模板工程施工的流水区段，以减少模板投入，增加周转次数，均衡工序工程（钢筋、模板、混凝土工序）的作业量；（2）分项工长绘制结构模板平面施工总图。在总图中标志出各种构件的型号、位置、数量、尺寸、标高及相同或略加拼补即相同的构件的替代关系并编号，以减少配板的种类、数量和明确模板的替代流向与位置；（3）分项工长根据施工组织设计及专项方案确定模板配板平面图位置及支撑布置。根据总图对梁、板、柱等尺寸及编号设计出配板图，应标志出不同型号、尺寸单块模板平面布置，纵横龙骨规格、数量及排列尺寸；柱箍选用的形式及间距；支撑系统的竖向支撑、侧向支撑、横向拉接件的型号、间距。预制拼装时，还应绘制标志出组装定型的尺寸及其周边的关系； （4）绘图与验算：分项工长配合技术负责人在进行模板配板布置支撑系统布置的基础上，要严格对其强度、刚度及稳定性进行验算，合格后要绘制全套模板设计图，其中包括：模板平面布置配板图、分块图、组装图、节点大样图、零件及非定型拼接件加工图；（5）轴线、模板线（或模边借线）放线完毕。水平控制标高引测到预留插筋或其它过渡引测点，并办好预检手续；（6）模板承垫底部至模板内边线用1:3水泥砂浆，根据给定的标高线准确找平。剪力墙、外柱的外边根部，根据标高线设置模板承垫木方，与找干砂浆上平交圈，以保证标高准确和不漏浆；（7）设置模板（保护层）定位准备，即在墙、柱主筋上距地面5～8cm，根据模板线，按保护层厚度焊接水平支杆，以防模板水平位移；（8）柱子、墙、梁模板钢筋绑扎完毕，水电管线、预留洞。预埋件已安装完毕，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐预检手续。五、模板安装1、模板安装的技术要求（1）、楞木采用50×100方木，方柱箍采用双根Φ48×3.5钢管，间距不大于600。（2）、结构梁、板支撑体系采用Φ48×3.5钢管扣件排架结构支撑体系，钢管扣件排架立杆的间距需严格计算确定。 （3）、主楼一般尺寸主次梁支撑按常规在梁底设立双立杆，底模及双向外侧木枋立楞支模，梁底双立杆，以上用短钢管、双扣件搭接，接长到楼板底，作为楼板模支撑立杆。（4）、跨度大于4m的梁板模板在安装中应按1～3‰跨度起拱，若设计有规定起拱，则按设计规定起拱。（5）支架水平联系杆需设置不小于二道的水平杆，水平杆垂直间距不大于1.5米。另外要求另设剪力撑，间距不大于6.0米。模板支撑系统的立杆均需设扫地杆。（6）、模板安装前，必须涂刷隔离剂，以便于拆除模板和增加模板的周转次数。涂刷隔离剂时，不得污染钢筋，以免影响质量，更不得影响今后的装饰工程施工。2、柱模的安装（1）工艺流程搭设安装架子→第一层模板安装就位→检查对角线、垂直和位置→安装柱箍→第二、三等层柱模板及柱箍安装→安有梁口的柱模板→全面检查校正→群体固定（2）施工要点1）柱模板安装前先弹出纵横轴线（包括检查线）及周边尺寸线，根据测量标高，找平底标高，必要时可用水泥砂浆进行修整。浇筑混凝土前作“口水圈”防止漏浆。2）柱模板安装时，应先将两端柱模板找正吊直，固定后，拉通线校正中间各柱模板作为中间柱模板施工依据。柱模除各柱自身固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢。3）柱模顶端距梁底或板底50mm 范围内及梁柱接头处，为确保柱与梁或板接头不变形及不漏浆，所有接头处模板应制作认真，拼缝严密，所用拼缝木枋切割锯切割后应采用刨磨刨平确保接缝不漏浆，严禁乱拼凑和用废纸、破布塞堵。3、楼板模板的安装（1）、工艺流程弹线、找平→搭设梁底支模排架和板底满堂架子→安装梁底模板→安装梁侧模板→安装侧模斜撑、对拉拉杆→安装楼板模板→绑扎钢筋→浇捣混凝土→模板拆除。（2）施工要点1）支架搭设前楼地面及支柱托脚的处理同墙模板安装有关内容。支架的支柱可用早拆翼托支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装钢（木）楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。一般情况下支柱间距为80～120cm，钢（木）楞间距为60～120cm，需要装双层钢（木）楞时，上层钢（木）间距一般为40～60cm；2）支架搭设完毕后，要认真检查板下钢（木）楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将钢（木）楞找平；3）铺设竹（木）模板块：先用木枋与墙模或梁模连接，然后向垮中铺设平模；最后对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密；4）平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板底标高，并进行校正；4、梁模板的安装（1）工艺流程 弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→安装梁底楞或梁卡→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装侧梁模→安装另一侧梁模→安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连固（2）施工要点1）在柱子混凝土上弹出梁的轴线及水平线（梁底标高引测用），供复核；2）安装梁模支架之前，首层为土壤地面时应平整夯实，无论首层是土壤地面或楼板地面，在专用支柱下脚要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支柱采用双排，间距60～100cm。支柱上连固5cm×10cm木楞或梁卡具。支柱中间和下方加横杆或斜杆，立杆加可调底座；3）在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直；4）在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模板与底板用木楞固定；用梁卡具或安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距为75cm。当梁高超60cm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓（或穿墙螺栓）加固。侧梁模上口要拉线找直，用定型夹子固定；5）梁模板安装应按设计要求起拱；六、模板拆除（一）模板拆除一般要点 1.侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。2.底模及的拆除，必须执行《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的有关条款。作业班组必须进行拆模申请经技术部门批准后方可拆除。3.已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方可允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。4.拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。5.模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。6.模板拆除时，悬挑构件混凝土强度必须保证达到100%（以强度报告为准），非悬挑构件应达到规定的强度值。（二）楼板、梁模板拆除1.工艺流程拆除支架部分不平拉杆和剪力撑→拆除梁连接件及侧模板→分解楼板模板支柱→分段分片拆除楼板模板、钢（木）楞及支柱→ 拆除梁底模板及支撑系统2.拆除要点1）拆除支架部分不平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁与楼板模板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断连；2）下调支柱后，用钢钎轻轻撬动竹编模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块段拆除。切不可用钢根或铁锤猛击乱撬。每块竹编模板拆下时，用人工托扶放于地上，在原有钢楞上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板。严禁使拆下的模板自由坠落于地面；3）拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱，然后向两端逐根下调，再按相关要求做后续作业。拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业；（三）柱模板的拆除1.工艺流程拆除拉杆或斜撑→自上而下拆除（穿柱螺栓）或柱→拆除竖楞，自上而下拆模板→模板及配件运输维护2.拆除要点应自上而下、分层拆除。拆除第一层时，用木锤或带橡皮垫的锤向外侧轻击模板上口，使之松动，脱离柱混凝土。依次拆下一层模板时，要轻击模边肋，切不可用撬根从柱角撬离。拆掉的模板及配件用滑板滑到地面或用绳子绑扎吊下；（四）墙模拆除1.工艺流程 拆除穿墙螺栓→调节三角斜支腿丝框使底脚离开地面→拆除组拼大模板端接缝处连接窄条模→敲击组拼大模立楞上端，使之脱离墙→用撬棍撬组拼大模底边肋，使之全部脱离墙→吊运组拼大模2.拆除要点1）分散拆除墙模的施工要点与柱模分散拆除相同。只是在拆各层单块模板时，先拆墙两端接缝窄条模板，然后再向墙中心方向逐块拆除；2）整拆墙体组拼大模板，在调节三角斜支腿丝杠使地脚下离地时，以模板脱离墙体后与地面呈75０为宜。无工具型斜支腿时，拆掉斜撑后，拆除穿墙螺栓时，要留下最上排和中排的部分螺栓，使之松开但不退掉螺母和扣件，在模板撬离时，以防倾倒；七、质量标准（一）保证项目模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。对于安装在基土上，基土必须坚实，并有排水措施；检查方法：对照模板设计，现场观察或尺量检查；（二）基本项目1.模板表面清理干净，并采取防止粘结措施。模板上粘浆和满刷隔离剂的累计面积，墙板应不大于1000㎝2；柱、梁应不大于400㎝2；检查方法：观察和用尺量计算统计； 模板搭设允许偏差项目表项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁＋4、-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测、并取其中的较大值。八、成品保护1.预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件； 2.工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差；3.拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤；九、应注意的质量问题1.梁、板模板梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口胀模：防治的方法是，梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形；2.柱模板1）胀模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自向的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和坚向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业； 2）柱身扭向阳花：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向；3）轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模项技通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。3.墙模板1）墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行；2）墙、柱体烂根，模板接缝处跑浆：防治方法是模板根部砂浆找平塞严，模板间卡固措施牢固；3）门窗洞口混凝土变形：产生的原因是门窗模板与墙模或墙体钢筋固定不牢，门窗模板内支撑不足或失效；4）模板在使用过程中应加强管理，支、拆模及运输时，应轻搬轻放，发现有损坏变形，应及时处理；模板分类分规格码放，对钢框、钢肋要定期涂刷防锈漆；对木竹胶合板的侧面、切割面、孔壁，应用封边漆封闭。十、安全守则1. 模板和支撑必须具有足够的强度、刚度和稳定性，关键部位对荷载的承载能力必须经计算确定，避免产生下沉、垮塌等安全事故；2.对于钢管架子支撑，容易出现的问题是扣件松动，在加载时架子产生下滑，致使结构下沉造成所浇构件变形，甚至结构破坏，故对每个扣件均应检查松紧度，应按规定控制在50N/m左右；3.对于字体结构外侧落地支撑，必须加设垫板，基底土必须夯实，避免下沉；4.楼层上、下立柱支撑应对准在同一位置，不得错开，确保受力准确传递；5.装拆模板，必须有稳固的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柠接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固；6.在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作；7.模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员和物体坠落；8.安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆，遇有中途停歇，应将已就位的模板或支承件连接稳固，不得单摆浮搁。在楼层拆模时，如有间隙，亦将已拆下的模板和配件及时运走，防止坠落伤人；9.在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上； 10.地面以下支模，应先检查土壁的稳固情况，遇有裂缝或土方险情时，应先排除险情，方准进行作业。基槽上口1m以内，不得堆放模板、支撑件等；11.墙、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。高度在4m以上的柱模，应四面设支撑或缆绳。当柱模超过6m时，宜群体或成列同时支模，并及时设置柱间支撑，形成整体的构架体系；12.楼板、梁的支模，应按规定设置纵横向水平支撑及剪刀撑。'