东营港开发区防潮堤施工组织设计_毕业设计

前言黄河三角洲莱州湾西岸特殊的地形和地理环境，极易发生风暴潮，是我国风暴潮重灾区之一，也是世界上少数的温带风暴潮频发区。而该区域防潮体系已遭严重破坏，仅有的不成体系的土坝根本起不到防潮作用。并且风暴潮已经成为影响和制约东营市经济、社会发展和胜利油田油气开发的重要因素。因此，急需建设黄河三角洲莱州湾西岸广利河至永丰河段防潮体系。《黄河三角洲莱州湾西岸防潮体系一期工程可行性研究报告》及工程设计，由东营市水利勘测设计院和胜利油田管理局勘察设计院共同承担。为了保证设计质量，市指挥部委托青岛海洋大学、国家海洋局青岛海洋预报台进行了物理模型试验和数学模型试验，并于2002年6月29日通过专家评审。防潮堤是防波堤一种形式。防波堤用于围护港池，挡御波浪，维持水面平稳，以便船舶安全停泊和作业的水工建筑物。防波堤还可起到防止港池淤积和波浪冲蚀岸线的作用。它是人工掩护的沿海港口的重要组成部分。主要形式有：斜坡式、正砌方块式、矩形沉箱式以及其他形式。经过方案比选后选择斜坡式防波堤。斜坡式防波堤主要优点：波浪反射较弱，附近海面较平稳，在港内与口门处不会形成激浪；对地基不均匀沉降的适应性较好，对地基承载力要求较低，可用于比较软弱的地基；施工较简单，通常不需要大型起重设备；在施工过程中或建成以后，如有损坏，易于修复。斜坡式防波堤一般适用于水深不大(小于10－12米)、地基较软弱，且当地有量大价廉石料的海区。如果用混凝土块体护面，也适用于水深较大、波浪较大的地方。东营港附近有丰富的石料可供采集，考虑后该地区采用斜坡式的防潮堤。该课题主要解决问题是东营港开发区防潮堤施工组织设计。施工组织设计是对施工活动实行科学管理的重要手段，它具有战略部署和战术安排的双重作用。它体现了实现基本建设计划和设计的要求，提供了各阶段的施工准备工作内容，协调施工过程中各施工单位、各施工工种、各项资源之间的相互关系。主要分为四大部分：第一部分主要是对东营港开发区的气象、水文、泥沙、地形、地质等资料收集和调研，通过对资料的分析来掌握防潮堤的现状及存在的问题；第二部分主要包括根据地质地形条件防护的要求拟定防潮堤的尺寸以及防潮堤高程的拟定；第三部为防潮堤施工总体部署，即防潮堤施工组织设计的主要内容有施工工艺流程、主要采用的施工方法、主要施工方案、主要施工程序等；第四部分为防波堤的稳定性验算，地基承载力验算以及护壁的验算；第五部分主要是防潮堤总平面布置图，防潮堤的立、剖面图的绘制。该工程的实施将对构筑完善沿海防潮体系，提升沿海保障能力、促进黄蓝两大国家战略实施具有重大意义。119\n目录前言1目录21设计说明71.1工程概况71.1.1工程位置71.1.2工程名称及工程内容71.2设计依据71.3设计原则71.4设计标准及结构型式71.4.1设计标准71.4.2建筑物的规模、等级及结构型式71.5设计任务82设计资料92.1主要设计要素92.1.1风92.1.2设计水位92.1.3设计波浪要素92.1.4海冰102.1.5地震102.2自然条件102.2.1气象102.2.2水文112.2.3地形及地貌122.2.4工程地质条件132.2.5水文地质条件172.2.6工程地质评价193.设计成果203.1总体设计成果203.2结构方案成果203.3关键性技术要求203.3.1基础处理203.3.2抛填堤心石213.3.3抛填垫层石213.3.4抛填压脚棱体和护底22119\n3.3.5护面层施工224结构选型234.1结构型式234.2构造尺度235.结构计算255.1设计条件255.1.1设计水位255.1.2设计波要素255.1.3地质255.1.4地震255.1.5结构安全等级255.2断面尺度的确定255.2.1胸腔顶高程255.2.2堤顶宽度275.3护面块体稳定重量和护面层厚度275.3.1护面块体稳定重量275.3.2护面层厚度285.4垫层块石的重量和厚度285.5堤前护底块石的稳定重量和厚度295.5.1堤前最大波浪地流速295.5.2护底块石的稳定重量295.6.1持久组合295.7胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算375.7.1沿墙底抗滑稳定性的承载能力极限状态设计表达式375.7.2沿墙底抗倾稳定性的承载能力极限状态设计表达式385.8地基稳定性验算395.8.1根据《港口工程地基规范》JTJ250-98的有关规定：395.8.2采用简单条分法验算边坡和地基稳定：395.8.3地基稳定性验算：405.9地基沉降计算635.9.1根据《港口工程地基规范》：635.9.2地基最终沉降量635.9.3地基分层635.9.4地基最终沉降量636施工总体部署67119\n6.1防波堤施工工艺流程图676.2防波堤主要施工方法686.3施工方法696.3.1陆上施工：696.3.2水上施工：696.4施工前准备696.5软基处理706.5.1挖泥换砂（置换法）；706.5.2打设竖向排水通道＋抛填水平向排水砂垫层。707主要施工方案737.1工程测量737.1.1工程测量微网的布设、施测及平差计算737.1.2工序测量及放样747.2沉降位移观测计划757.2.1施工观测内容757.2.2观测计划757.2.3沉降、位移观测点的埋设及观测757.2.4记录及数据处理767.2.5测量资料管理767.3施工程序767.3.1陆上推进施工程序767.3.2水上施工的程序777.4砂垫层抛填及砂棱体777.4.1材料777.4.2抛填工艺777.4.3断面验收787.5塑料排水板787.5.1材料787.5.2塑料板打设工艺797.5.3、施打塑料排水板的质量控制807.6高强土工格栅和土工布铺设817.6.1土工格栅和土工布的制作817.6.2土工格栅和土工布的铺设827.6.3土工布倒滤层867.6.4质量保证措施87119\n7.7混合倒滤层铺设887.7.1、混合倒滤层采用级配较好的天然石料或采用粒径5～80mm的碎石。887.7.2、混合倒滤层的铺设要保证连续性，防止分离，铺设由下而上进行，并整平铺匀。887.7.3.施工质量控制点897.8基床碎石垫层897.8.1碎石垫层抛填工艺897.8.2碎石垫层验收897.9堤心石（10～100kg）抛填897.9.1.块石材料技术要求897.9.2.施工工艺897.9.3堤心石——10～100kg块石907.9.4垫层石917.9.5压脚棱体和护底917.9.6质量控制927.10护底块石(300～400kg)抛填927.11二片石垫层937.11.1垫层块石抛理工艺937.11.2垫层块石验收937.12垫层块石(100～200kg)抛理937.12.1垫层、护面块石抛理工艺937.12.2垫层、护面块石验收937.13扭工字块预制安装937.13.1扭工字块预制937.13.2工程监测与试验947.13.3预制施工947.13.4扭工字块体安装967.14混凝土胸墙1017.14.1施工流程1017.14.2施工工艺1027.15回填砂1027.15.1施工船选择与配套1027.15.2施工船舶选择1027.15.3回填砂施工工艺流程：103119\n7.15.4堤芯土吹填施工时，采取以下措施：1037.16雨季施工103结论104参考文献106外文资料108译文114现浇楼板裂缝的产生与防治114钢筋混凝土结构中钢筋连接综述115119\n1设计说明1.1工程概况1.1.1工程位置东营港经济开发区是省政府批准设立的省级经济开发区，是黄河三角洲高效生态经济区建设的龙头和优先发展区。东营港地处环渤海湾港口布局的适中位置，是东北经济区与华北、中原经济区交通通道的中心控制点，也是黄河三角洲与黄河经济带的交汇点，地理位置优越。东营港的建设将有力改善渤海西南岸的港口布局，发挥出其海陆两个扇面的辐射作用。1.1.2工程名称及工程内容工程名称：东营港开发区防潮堤施工组织设计工程内容：防潮堤施工1.2设计依据设计依据为：《海港总平面设计规范》、《海港水文规范》、《港口工程荷载规范》、《港口工程地基规范》、《防波堤设计与施工规范》、《港口水工建筑物》、《港口规划与平面布置》等相关规范标准，还有设计任务书、现有港区地形图、设计参考书等1.3设计原则（1）总体设计符合国家、地方经济发展规划和总体部署，遵循国家和行业有关工程建设法规、政策和规定。（2）结合国情，采用成熟的技术、设备和材料，使工程设计安全可靠、使用方便工程量少、总造价低、施工进度快，获得较好的经济效益和社会效益。（3）注重工程区域生态环境保护，不占用土地，方便管理，节省投资。1.4设计标准及结构型式1.4.1设计标准《黄河三角洲莱州湾西岸防潮体系一期工程可行性研究报告》及工程设计，由东营市水利勘测设计院和胜利油田管理局勘察设计院共同承担。为了保证设计质量，市指挥部委托青岛海洋大学、国家海洋局青岛海洋预报台进行了物理模型试验和数学模型试验，并于2002年6月29日通过专家评审。1.4.2建筑物的规模、等级及结构型式119\n在天然泥面上铺设1.0m厚的砂垫层，打设塑料排水板，铺设高强土工格栅、土工布和碎石垫层各一层。堤心采用10～100Kg的堤心石，外侧上铺设2t扭工字块体，其下为150～200Kg的垫层块石，边坡为1:2。堤心石内侧铺设二片石、土工布及混合倒滤层，边坡为1:1.5，其上回填砂。1.5设计任务设计任务为做东营港开发区防潮堤施工组织设计，设计东营港防潮堤的结构并做结构计算。此防波堤抵御NE~SE方向波浪的作用，结构安全等级为Ⅱ级，结构重要性系数=1.0。119\n2设计资料2.1主要设计要素2.1.1风强风向和常风向均为NNE，最大风速为32.6m/s（59年8月30日），历年平均风速为6.62m/s，大风日数（≥6级）最多为131天，最少年为64天，平均年为91天。2.1.2设计水位极端高水位4.25m极端低水位-3.33m设计高水位3.04m设计低水位-2.38m施工水位0.00m2.1.3设计波浪要素湾内主要受来自外海NE～SE向风浪的影响。表2.1拟建防波堤前设计波要素（原始波向NE)Table2.1thebreakwaterdesignwaveelements(theoriginalwavetoNE)波浪重现期计算水位H1%(m)H4%(m)Hs(m)T(s)五十年一遇极端高水位4.724.063.357.6设计高水位4.593.963.287.6廿五年一遇极端高水位4.303.703.057.6设计高水位4.153.542.957.6二年一遇平均潮位2.492.131.747.6拟建码头和护岸前的设计波高由于东侧防波堤岸线的掩护作用，NE方向入射的大部分波浪能量不能直接传入港池，使得东侧港池内波浪较平稳，有效波高都小于1米，结构物前的波高小于N、NW及NNW方向波浪入射时的波高拟建码头和护岸前的五十年一遇设计波要素见表2.1。119\n表2.2拟建结构物前设计波浪要素汇总Table2.2thefrontofthestructuredesignofwaveparametersforsummary位置水位H1%H1/10H1/3T控制方向新建东防波堤内侧极端高水位和设计高水位1.280.980.83.7NNW原码头及原停泊岸线极端高水位和设计高水位1.491.231.03.7新建码头极端高水位和设计高水位1.611.301.063.7NNW一期护岸极端高水位和设计高水位1.641.331.083.7NNW二期护岸极端高水位和设计高水位1.160.920.757.6NE2.1.4海冰暂无。2.1.5地震本地区地震基本烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g。2.2自然条件2.2.1气象（1）气温极端最高气温38.7℃年平均最高气温29.9℃年平均最低气温-7℃年平均气温20.4℃（2）降水年平均降水量1099.9mm年平均降水日数112.8天历年各月最长连续降水日数为16天。（3）雪、雹暂时不考虑。（4）雾况全年平均雾日为30.2日（多出现在3～7月），年最多雾日为45日，年最少雾日为17日。119\n（5）风况（根据61～83年资料统计）强风向和常风向均为NNE，最大风速为32.6m/s（59年8月30日），历年平均风速为6.62m/s，大风日数（≥6级）最多为131天，最少年为64天，平均年为91天。本地区多年各风向频率（%）、平均风速（m/s）、最大风速（m/s）和五十年一遇风速（m/s）资料详见表1.1。表2.3风向频率和风速表Table2.3thefrequencyofwinddirectionandwindspeedscale风向NNNENEENEEESESESSE频率5282582112平均风速4.18.28.46.54.13.63.94.0最大风速2420241714181414五十年一遇风速34.8631.6331.6324.3222.2122.0121.7323.15风向SSSWSWWSWWWNWNWNNWC频率487210015平均风速4.65.84.73.52.73.22.53.4最大风速18201818981012五十年一遇风速22.6023.0223.1121.7117.5613.0722.1228.642.2.2水文（1）潮位本港无长期潮位观测资料，1984年曾进行过一个多月的潮位观测，分析验潮资料，潮汐属半日潮型，经与同一海区的其它长期站潮型资料进行相关分析整理后，本港各设计水位如下（黄海基准面）：极端高水位4.25m极端低水位-3.33m设计高水位3.04m设计低水位-2.38m施工水位0.00m本港潮差较大，验潮期间出现的最大潮差为6.10m，流速一般在0.3～0.5m/s。（2）波浪湾内主要受来自外海NE～SE向风浪的影响。119\n拟建码头和护岸前的设计波高由于东侧防波堤岸线的掩护作用，NE方向入射的大部分波浪能量不能直接传入港池，使得东侧港池内波浪较平稳，有效波高都小于1米，结构物前的波高小于N、NW及NNW方向波浪入射时的波高拟建码头和护岸前的五十年一遇设计波要素见表1.3。（3）泥沙运动与港内淤积分析本港目前没有泥沙资料，但通过84年及88年两次地形测量图的对比，在天然状态下，冲淤变化不太明显，仅局部地方略有淤积，年回淤量约在60cm左右，95年4月份又在该地进行了钻探，从钻探测深的30多个点中发现，多数点的冲淤变化只在2～3之间。2.2.3地形及地貌勘察场地位于东营港现有防波堤南侧海域至渔港码头区域内。渔港码头附近地形条件较为复杂，部分钻孔位于海域，部分钻孔位于渔港码头已有防潮堤所围成的陆域区，部分钻孔位于潮间带，部分钻孔位于石油钻井平台及抛石附近，使得该区域附近钻孔泥面高程起伏较大，为+3.21m～-4.40m。其它区域地形则较为平缓，泥面高程在-2m左右。（1)区域地质构造勘察场地位于华北坳陷区之济阳坳陷东端，整个华北地台以整体运动形式，历经三次大的沉降，两次大的升起。第一次沉降始于古生代早期的寒武纪和早、中奥陶纪，沉积近2000.0米海相碳酸盐地层，第二次沉降发生在古生代晚期中、晚石炭纪和二迭纪，沉积近700.0米的陆相和海陆交互相地层，第三次沉降发生在古生代时期的中、晚侏罗纪，沉积近1450.0米的陆相地层。三次沉积厚度共计4150.0米。第一次抬升造成晚奥陶系、志留系、泥盆系到早石炭系地层的区域性缺失；另一次抬升造成三迭系地层的区域性缺失，仅在山东省西部的临清坳陷才保留了一些三迭系地层。在这段漫长的地质历史时期里，构造运动的主要形式以地台的缓慢升降运动为主。进入中生代中期，由于太平洋板块向欧亚板块猛烈俯冲，燕山运动日趋强烈，华北地台阶梯，高山耸起，断裂纵横。从此山东属于一级构造的隆起、坳陷已见雏形。强烈的断块分离，把各隆起、坳陷又分离成次级的凹陷和突起。渤海的基底是一种粉砂质的冲积区，在地质上属于前震旦系的花岗片麻岩构造，地表沉积总厚度在500～900米之间，呈现多次交叠，砂土和粘性土相隔的地层。该工程区域覆盖层地质属新生界第四系全新统，为黄河冲积与海陆交互沉积。（2)地震活动分析根据国家地震局资料，胜利油田周围是强震活动区。历史上本区共发生6级以上地震40次，7级以上地震13次，8级以上地震2次。其中1888年渤海7.5级地震，1969年渤海7.4级地震，1976年唐山7.8级地震，曾在胜利油田附近造成烈度七度甚至七度强的破坏。119\n根据近几十年来地震发生的规律看，华北地区在历次大震发生之后几年、几十年内都有晚期强余震发生，但1969年渤海7.4级地震后至今三十多年，在余震系列中尚缺少6级左右的强余震，因此，未来几年、几十年内在它的余震区内发生晚期强余震的可能性很大，该工程设计应当考虑这一因素。2.2.4工程地质条件勘察结果表明，该区域土层分布较有规律。自上而下主要分为两大层：②粉质砂壤土、③1重粉质壤土，现将各土层特征按东西段防潮堤和南北段防潮堤两部分分别描述如下：（1）东西段防潮堤②粉质砂壤土：褐黄色，灰色，中密状，土质不均匀，含砂粒，该层分布连续，层位稳定，分层厚度为6.5m～15.5m，分布底高程为-12.67m～-17.32m。在D13、D44、D45、D47、D49和D58孔表层分布有淤泥质土，厚度0.6m～4.3m。表2.4物理、力学性指标分层统计表Table2.4thephysical,mechanicalpropertiesoflayeredstatisticaltable项目含水率W%重度γkN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度φq值度压缩系数av0.1～0.2MPa-1压缩模量Es0.1～0.2Mpa标贯击数(击)件数10762621071071072626434343最大值31.120.90.8235.612.70.904129.90.2426.1926最小值17.618.90.5124.05.9﹤01626.40.067.725平均值23.419.60.6630.79.80.2524.228.80.1116.1116.6变异系数0.090.020.100.070.150.750.250.030.320.270.35小值平均值20.519.30.5927.47.90.252027.60.0811.9210.8大值平均值27.220.30.7433.211.30.573329.30.1721.1521.3119\n③1重粉质壤土：灰色，软塑～可塑状，土质不均匀，夹砂斑，在D1～D13、D47、D56、D57、D59孔中揭露该层，在D4、D5、D7、D8、D9、D11孔分布有粉质粘土夹层，D2和D12孔分布有淤泥质软弱夹层。表2.5物理、力学性指标分层统计表Table2.5thephysical,mechanicalpropertiesoflayeredstatisticaltable项目含水率W%重度γkN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度φq值度压缩系数av0.1～0.2MPa-1压缩模量Es0.1～0.2Mpa标贯击数(击)件数1877181818229917最大值40.020.41.1246.626.80.98344.50.774.245最小值21.617.70.5832.111.10.05172.90.492.742平均值35.318.30.9942.121.70.6725.53.70.623.443.5变异系数0.120.050.190.090.160.300.470.310.170.150.29小值平均值28.418.00.7837.116.40.36213.30.563.092.8大值平均值37.619.31.0544.424.20.83304.10.693.844.3表2.6东西段防潮堤物理、力学性指标建议值Table2.6sectionofseawall,somethingphysicalmechanicalindexesrecommendedvalue层号及土名重度γ孔隙比液限WL塑性液性压缩系数压缩模量地基土容许承载力f119\n含水率W%kN/m3eo%指数Ip指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度φq值度av0.1～0.2MPa-1Es0.1～0.2Mpa（kPa）②粉质砂壤土23.419.60.6630.79.80.252027.60.0811.92130③1重粉质壤土36.617.81.0842.321.90.74213.30.583.06100（2）南北段防潮堤②粉质砂壤土：褐黄色，灰黄色，稍密状～中密状，土质不均匀，夹砂斑，重粉质砂壤土与轻粉质砂壤土变相频繁，该层分布连续，层位稳定，分布底高程为-13.58m～-17.64m。在D31孔及其以北区域普遍分布有一轻粉质壤土夹层，灰黄色，褐黄色，可塑状，土质不均匀，夹砂斑，局部混多量粘粒，分层厚度为1.9m～7.2m，平均标贯击数N=6.7击。在该层上部局部分布有淤泥质土，灰褐色，灰黄色，软塑状，土质不均匀，混多量土团，主要分布于D28～D34、D36～D40、D87～D99、D82、D100和D101孔中，厚度为0.6m～4.3m，平均标贯击数N=1.5击。表2.7物理、力学性指标分层统计表Table2.7thephysical,mechanicalpropertiesoflayeredstatisticaltable项目含水率W%重度γkN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度φq值度压缩系数av0.1～0.2MPa-1压缩模量Es0.1～0.2Mpa标贯击数(击)件数4801891894804804801321329494282最大值31.920.40.8836.513.00.834429.90.3829.7525最小值6.5﹤0120.064.372119\n19.618.40.5728.026.3平均值24.419.40.7032.310.10.2126.329.40.1217.2911.9变异系数0.070.020.070.050.140.890.240.030.540.360.49小值平均值22.018.90.6330.18.3﹤019.227.90.0910.837.0大值平均值28.219.90.7934.411.60.5235.229.70.2523.5218.5③1重粉质壤土：灰色，黄灰色，软塑～可塑状，土质不均匀，夹砂斑，该层分布连续，平均标贯击数N=3.9击。本次勘察中仅在防潮堤轴线区钻孔揭露该层，并在D25和D28孔穿透该层，分布底高程为-24.20m～-24.46m，其下卧土层为轻粉质壤土，呈中密状。在该层普遍分布有一淤泥质土软弱夹层，呈灰色，软塑状，断续分布于防潮堤轴线区D14～D30、D32～D35、D37、D38和D41孔中，分层厚度为1.0m～5.5m。平均标贯击数N=3.1击。表2.8物理、力学性指标分层统计表Table2.8thephysical,mechanicalpropertiesoflayeredstatisticaltable项目含水率W%重度γkN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度φq值度压缩系数av0.1～0.2MPa-1压缩模量Es0.1～0.2Mpa标贯击数(击)件数11263631121121122424414163最大值35.620.11.0050.227.60.924116.10.5911.186最小值23.218.00.6430.312.10.14104.70.153.283平均值29.819.10.8238.119.20.5816.99.50.345.823.9119\n变异系数0.100.020.100.120.190.280.380.320.280.300.24小值平均值26.518.50.7334.215.70.3613.57.10.244.553.5大值平均值32.719.60.9144.223.40.7529.012.80.468.505.0表2.9南北段防潮堤物理、力学性指标建议值Table2.9theNorth-Southsectionofseawallphysics,mechanicsindexvalue层号及土名含水率W%重度γkN/m3孔隙比eo液限WL%塑性指数Ip液性指数IL抗剪强度Cq值kPa抗剪强度φq值度压缩系数av0.1～0.2MPa-1压缩模量Es0.1～0.2Mpa地基土容许承载力f（kPa）②粉质砂壤土24.419.40.7032.310.10.2119.227.90.0910.83130③1重粉质壤土29.819.10.8138.219.30.5813.57.10.254.53100土层描述未详尽之处，详见工程地质剖面图和钻孔柱状图。2.2.5水文地质条件该防潮堤东西段部分钻孔位于陆域，其地下水类型为潜水，主要赋存于②粉质砂壤土及其以上等第四系松散堆积物中，补给主要受海水侧向补给，水位变化主要受潮水变化影响，排泄方式主要为地面径流。对堤基②粉质砂壤土和③1重粉质壤土进行了室内渗透试验，其结果详见下表表2.10各土层渗透系数统计表Table1.10thesoilpermeabilitycoefficienttables层号垂直渗透系数(*10-7cm/s)水平渗透系数(*10-7cm/s)数据个数最小值最大值数据个数最小值最大值119\n大值平均值大值平均值②3820790565.63020860622.8③1150.33318.7151.47743.8根据《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487-2008）附录F规定，由上表可知：②粉质砂壤土为弱透水土层，③1重粉质壤土为微透水土层。该海域的潮汐为正规半日潮，一个月中有2/3的天数为一天出现一次高潮和一次低潮，有1/3左右的天数为一天出现二次或三次，甚至四次高潮和低潮，平均潮差为0.76m，回归潮平均潮差约为1.03m，分点潮平均潮差为0.48m，本海域是弱潮区。为了分析勘察区内海水的水质随潮汐的变化，本次勘察在高潮和低潮分别采取了一组海水样，进行了水质分析试验。以水质分析试验结果为基础，根据《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487-2008）对海水的腐蚀性进行了评价，见表2.11～2.13。表2.11混凝土的腐蚀性评价Table2.11evaluationofconcrete腐蚀性类型腐蚀性判定依据高潮低潮含量（mg/L）腐蚀程度含量（mg/L）腐蚀程度一般酸性型PH值8.07无腐蚀8.13无腐蚀碳酸型侵蚀性CO2含量0无腐蚀0无腐蚀重碳酸型HCO3-含量2.80无腐蚀2.80无腐蚀镁离子型Mg2+含量1118.72弱腐蚀1021.44弱腐蚀硫酸盐型SO42-含量2305.44强腐蚀1921.20强腐蚀表2.12钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价Table2.12reinforcingsteelbarinreinforcedconcretestructurecorrosionevaluation腐蚀性判定依据高潮低潮含量（mg/L）腐蚀程度含量（mg/L）腐蚀程度Cl-含量18079.50强腐蚀17370.50强腐蚀119\n表2.13钢结构腐蚀性评价Table2.13steelstructurecorrosionevaluation腐蚀性判定依据高潮低潮含量（mg/L）腐蚀程度含量（mg/L）腐蚀程度PH值、（Cl-+SO42-）含量PH=8.07（Cl-+SO42-）=20384.94中等腐蚀PH=8.07（Cl-+SO42-）=29291.7中等腐蚀由上表可知：在该勘察区域内，海水在高潮和低潮时的水质基本一致。对混凝土的腐蚀性主要为镁离子型和硫酸盐型，腐蚀程度分别为弱腐蚀和强腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀程度为强腐蚀；对钢结构腐蚀程度为中等腐蚀。2.2.6工程地质评价②粉质砂壤土呈稍密～中密状，且分层厚度较大，可视上部荷载情况做为持力层使用，但由于其上部局部存在淤泥质土夹层，为该区软弱土层，不宜直接做为持力层，使用时应进行地基处理；③1重粉质壤土呈软塑～可塑状，压缩性中上，工程地质性质较差。119\n3.设计成果3.1总体设计成果在平面布置中，拟建一个2万吨级集装箱码头，采用双泊位布置，码头泊位长度为380m，码头前停泊水位50m，航道宽度187.5m，回旋水域400m，防波堤根据地形地质条件分为东西段和南北段，堤长2000m。陆域中的仓库、堆场、供电、供水及其它生产生活辅助设施都按照有关规定进行了合理的设计此次设计的总体原则：（1）总体的港区建设与当地的自然条件相适应，结合岸线资源把岸线资源利用率尽可能的最大化，远近结合并留有发展余地。（2）充分利用已有的设施、地形、资源，尽量减少工程量，节省建设投资。（3）码头及航道布置合理，满足码头、船舶安全快速作业要求。3.2结构方案成果本设计为防波堤，防波堤的结构形式为斜坡式，防波堤的顶面宽度为25m，顶面高程为+4.8m，胸墙顶高程为+7.8m。此结构安全等级为Ⅱ级，结构重要性系数=1.0。主要作用的荷载为波浪力。本工程概预算主要由以下几大部分组成：工程所需石料、扭工字块预制、运输费用、劳务费等。3.3关键性技术要求本工程中东西段分为两段，由东向西同时推进建设，南北段为一段由北至南推进建设。本工程重要工序的施工方法主要有基础处理、抛填提心石、抛填垫层石、抛填压脚棱体和护底以及护面层的施工。3.3.1基础处理（1）东西段防潮堤在D13、D44、D45、D47、D49和D58孔表层分布有淤泥质土，厚度0.6m～4.3m。可采用抛石挤淤法进行基础处理，抛石挤淤是在基底部抛投一定数量的块石，将淤泥挤出基底范围，以提高地基的强度。（2）南北段防潮堤在D31孔及其以北区域普遍分布有一轻粉质壤土夹层，灰黄色，褐黄色，可塑状，土质不均匀，夹砂斑，局部混多量粘粒，分层厚度为1.9m～7.2m。在该层上部局部分布有淤泥质土，灰褐色，灰黄色，软塑状，土质不均匀，混多量土团，主要分布于D28～D34、D36～D40、D87～D99、D82、D100和D101孔中，厚度为0.6m～4.3m，。可采用爆破夯实法进行基础处理，119\n爆破夯实是在水下块石和砾石地基和基础表面布置裸露或悬浮药包，利用水下爆破产生的地基和基础震动使地集合基础得到密实的方法。此方法夯实的效率高，但是此法有一定的危险，在实施过程中应严格按规定施工。夯实的好坏直接决定着此工程日后安全和使用问题，所以要严格控制夯实的厚度，认真做好夯实的检验工作。夯实率的检验应符合《爆破法处理水下地基和基础技术规程》的有关规定。夯实方法：分层夯实厚度不宜大于12m、。当起爆时药包在水面下的深度大于计算值20%时，分层夯实厚度可适当增加，但不得超过15m；当石头过厚时，应分层抛填、分层爆破。夯实率检查应符合下列规定：（1）检查方法可分别选用水砣、测杆、测深仪等方法。水砣测深适用于风、浪、流和水深较小的工程；测杆测水深适用风、浪、流较大，无回於，水深一般的工程；测深仪适用于一般工程特别是风、浪、流和水深较大的工程。（2）采用水砣或测杆测水深时，每5~10m设一个断面且不少于3个断面，1~2m设1个测点且不少于3个测点；测深仪测深，断面间距可取为5m且不少于3个断面。当爆后有较严重的地基基础边坡坍塌时，测深范围必须包括全坡面。3.3.2抛填堤心石抛填堤心石，不论是岛堤还是突堤，都是从一端开始，突堤如采用陆上施工，则必须从堤根开始，水上、陆上施工，因施工条件不同，其抛填方法也不尽相同。东西段防潮堤属于突堤，采用陆上推进法当突堤的堤顶用作通道时，其堤顶通常设有胸墙，这种堤顶较宽，堤心石顶标较高，一般具备陆上推进条件。陆上推进施工从堤根开始，由于堤根部分水深较浅堤心石可以一次到顶向前推进。为防止继续推进造成塌坡，此后堤心石的抛填，原则上分为两步进行。第一步粗抛，在水中抛填至0.00m；第二步由陆上继续推进，抛填到顶。南北段防潮堤属于岛堤，不具备陆上推进施工条件，故采用水上推进法。岛式防波堤的施工从一段开始，先抛棱体下部基础，接着抛棱体和护底，然后抛堤心石。堤心石原则上也可分为两步进行：第一步先粗抛，标高控制在0.00m左右；第二步抛填到顶。内坡堤心石的戗台可以作为第二步抛石中的一个分层。3.3.3抛填垫层石堤心石抛填完验收后，特别是外坡，要尽快地抛填垫层石，以提高斜坡堤的抗浪能力。抛填垫层石与抛填堤心石一样，按水上，陆上施工条件不同，其抛填方法也不尽相同。垫层石抛填后，尚须作理坡处理。（1）抛填根据东西段和南北段属于不同堤类型，分别采用陆上推进法和水上施工。陆上推进法：水上部分抛填和水下部分抛填。119\n水上施工：水上施工抛填垫层石的方法，有民船、方驳和方驳-吊运的运输三种，其具体抛罚与抛填堤心石相同。（2）理坡垫层石质量常设计为护面块体质量的1/20~1/40。垫层的理坡要求与垫层石质量、护面块体类型有关，质量为10~100kg、100~200kg的垫层块石，其理坡后的允许高差在规定的允许值内。垫层块石的理坡方法有滑轨法和滑线法两种。3.3.4抛填压脚棱体和护底压脚棱体有用块石的，也有用干砌块石或用于坡面相同的护面块体的。用块石时，块石质量一般设计为护面块体质量的1/5~1/10，比垫层块石还大。因质量大，抛、理均比较困难，如护面为四角空心方块或栅栏板，应注意其常因块石压脚棱体表面凹凸不平，而易于向坡脚滑移。不论压脚棱体为块石和块体，均用水上施工或陆上推进施工，其抛填和吊装的方法与垫层或护面块体施工基本相同。护底离堤中心较远，且较薄，一般只能用于水上用民船或方驳抛填，其具体方法与水上抛填堤心石想通，但应勤测水深，控制器抛填厚度。3.3.5护面层施工斜坡式防波堤的护面层形式有块石、浆砌块石、抛填块石和安放人工块体。其中前三种护面层与一般类似项目的施工基本相同。下面介绍安放人工块体护面层的施工。（1）混凝土护面块体的预制混凝土护面块体的外形较复杂，模板的制作和加工通常较困难，块体的底模可根据制作方式分别采用混凝土地坪和混凝土胎模式或钢模，侧模一般用钢模。某些块体的预制可能需设上模和芯模，上模可采用钢模或木模板，在混凝土初凝后可拆除，芯模采用充气胶囊或钢木芯模。（2）安放混凝土护面块体施工对于用两层扭工字块护面的斜坡堤，其港外侧构造应符合下列要求：①当随机安放两层扭工字块时，其上层应有60%以上的块体保持垂直杆件在堤坡下方，水平杆件在堤坡上方的形式。②当规则安放扭工字块时，应使全部块体保持垂直杆件在堤坡下方，水平杆件在堤坡上方。119\n4结构选型4.1结构型式方案一设有人工块体护面的抛石斜坡式防波堤，港侧和海侧均采用斜坡形式，港侧坡度为1:2。海侧坡度为1:1.5，堤顶高程为4.8m，宽度为25m。兼作管廊和车辆通道。方案二防波堤采用混合式结构型式，即港侧采用重力式直立式防波堤，可以兼做码头岸壁，临海侧采用人工块体护面的抛石斜坡式防波堤结构。码头使用宽度40米，码头面顶高程为5.0m。东营本地石料丰富，运输成本相对较低。而且直立堤的消能效果较差，建造过程一般需要大型专门的施工机械，施工较复杂；采用重力式结构时，一般适用于地基较好的情况，如果是软弱地基需进行加固处理。直立堤一旦发生破坏，后果严重，修复极其困难。然而莱州湾西岸特殊的地形和地理环境，极易发生风暴潮，是我国风暴潮重灾区之一，也是世界上少数的温带风暴潮频发区。所以从经济，安全，实用等多方面考虑。本次设计采用方案一设有人工块体护面的抛石斜坡式防波堤，港侧和海侧均采用斜坡形式，港侧坡度为1:2。海侧坡度为1:1.5，堤顶高程为4.8m，宽度为25m。兼作管廊和车辆通道,充分发挥了防潮堤的作用。4.2构造尺度图4.1斜坡堤胸墙断面图Fig4.1slobreakwaterparapetsectionsping防波堤的长度为2000m，顶面宽度为18m，顶面高程为+4.8m，胸墙顶高程为+7.5m。斜坡面的坡度比海侧为1：1.5，港侧为1:2。海侧：堤身段、堤根段的肩台宽度为10.4m，高程为-10.03m，护底采用119\n60~100kg块石，坡度比为1:2。上部采用双层护面，第一层护面采用扭工字块体，护面层厚宽2.5m，坡度比为1：1.5，第二层护面采用100~150kg块石护面，护面层厚1.0m，坡度比为1:1.5。港侧：堤身段、堤根段的肩台宽度为10.3m，高程为-8.27m，坡脚采用60~100kg块石，坡度为1:2。上部采用单层护面，用150~200kg块石护面，护面层厚1m，坡度比为1:2。119\n5.结构计算5.1设计条件5.1.1设计水位极端高水位：4.25m极端低水位：-3.33m设计高水位：3.04m设计低水位：-2.38m5.1.2设计波要素重现期为50年，堤前水深：-12.67m；设计高水位：极端高水位：重现期为25年：设计高水位：极端高水位：设计低水位：5.1.3地质工程地质条件勘察结果表明，该区域土层分布较有规律。自上而下主要分为两大层：②粉质砂壤土、③1重粉质壤土，现将各土层特征描述如下：5.1.4地震本地区地震基本烈度为7度。5.1.5结构安全等级本结构安全等级为二级。5.2断面尺度的确定本港潮差较大，验潮期间出现的最大潮差为6.10m，流速一般在0.3~0.5m/s。故该防潮堤堤前设计波要素去重现期为五十年一遇的极端高水位为计算水位（仅允许少量越浪）。以下计算水位均采用五十年一遇的极端高水位。5.2.1胸腔顶高程（1）根据《防波堤设计与施工规范》JTJ298-98有关规定：119\n胸腔顶高程=设计高水位+1.25（5.1）=（2）根据港口工程《海港水文规范》JTJ213-98有关规定：按波浪爬高确定其胸腔顶高程。正向规则波的爬高按公式（5.2）、（5.3）、（5.4）、（5.5）和（5.6）计算。（5.2）（5.3）（5.4）（5.5）（5.6）式中：R----波浪爬高，从静水而算起，向上为正；----与斜坡护面结构型式有关的糙渗系数，扭工字块体（安放二层）----时波浪爬高值（m）；----相应于某一时的爬高最大值；M----与斜坡的m有关的函数；-----爬高函数；-----系数，由表8.2.3-1确定，即极端高水位4.25m时：1)东西段：119\n按波浪爬高顶高程确定的胸墙高程为：2)南北段：按波浪爬高顶高程确定的胸墙高程为：经综合分析比较后，确定该胸墙高程为：7.50m。5.2.2堤顶宽度根据构造和工艺使用要求综合确定。按构造要求：极端高水位时：根据工艺及使用要求（有效宽度）：取堤顶宽度为11.05m（有效宽度）。5.3护面块体稳定重量和护面层厚度5.3.1护面块体稳定重量按《防波堤设计与施工规范》由公式（5.7）和（5.8）计算：（5.7）（5.8）式中：W-----单个块体的稳定重量（t）；------块体材料的重度（），扭工字块体；119\nH------设计波高（m），H=3.0m；------块体稳定系数，查表；------海水的重度（），；------斜坡与水平面的夹角，。根据技术经济综合分析比较后，确定堤头、堤身采用2t的扭工字块体（安放两层）。5.3.2护面层厚度按《防波堤设计与施工规范》由公式（5.9）计算：（5.9）式中：h-----护面层厚度（m）；------护面块体层数=2；C-----块体形状系数，查表4.2.18C=1.2。5.4垫层块石的重量和厚度垫层块石重量去护面块体重量的1/10~1/20.即垫层块石厚度：（5.10）式中：h-----护面层厚度（m）；------护面块体层数=2；C-----块体形状系数，查表4.2.18C=1.0。-----垫层块石重度，取。119\n取h=0.75m5.5堤前护底块石的稳定重量和厚度5.5.1堤前最大波浪地流速按《防波堤设计与施工规范》由公式（6.11）计算：（5.11）经比较取设计低水位-2.38m情况：5.5.2护底块石的稳定重量根据堤前最大波浪底流速查表选用60~100kg块石，经计算，厚度取60cm。5.6胸腔的作用标准值计算及相应组合5.6.1持久组合极端高水位4.25m时：①胸墙的作用标准值计算：1）东西段：a单位长度胸墙自重力标准值G的计算：119\n图5.1东西段胸墙的作用标准值（极端高水位）Fig5.1thingssegmentparapetrolestandardvalue(extremehighwaterlevel)b无因次参数的计算：（5.12）式中：-----堤前水深（m)；H-----设计波高（m）；；119\nL-----波长（m）；L=78.80m。c波峰作用时胸墙上平均压力强度的计算：由于（5.13）式中：-----与无因次参数和波坦有关的平均压力强度；由,。查图得；-----海水的重度（），。d胸墙上波压力分布高度：的计算：（5.14）式中：-----与无因次参数和波坦有关的波压力作用高度系数查图得：。e单位长度胸墙上水平波浪力标准值P（kN/m）的计算：因胸墙前安放两排两层扭工字块体，故作用在胸墙上的水平波浪力标准值和波浪浮托力标准值可乘以0.6的折减系数。（5.15）式中：P-----水平波浪力标准值f单位长度胸墙内侧土压力标准值计算：119\n（5.16）式中：-----波浪浮托力折减系数，采用0.7；b-----胸墙底宽（m）。g单位长度胸墙内侧土压力标准值计算：当胸墙底面埋深1.0m时，内侧地基土或填石的被动土压力可按有关公式计算并乘以0.3折减系数作为土压力标准值。墙后填石：（5.17）（5.18）（5.19）②胸墙作用标准值产生的力矩计算：a单位长度胸墙自重力标准值对胸墙后趾的稳定力矩计算：119\nb单位长度胸墙上水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩计算：（5.20）c单位长度胸墙上波浪托浮力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩计算：（5.21）d单位长度土压力标准值对胸墙后趾的稳定力矩计算：（5.22）①胸墙的作用标准值计算：2）南北段：a单位长度胸墙自重力标准值G的计算：119\n图5.2南北段胸墙的作用标准值（极端高水位）Fig5.2theNorth-Southsectionofparapetrolestandardvalue(extremehighwaterlevel)b无因次参数的计算：（5.12）式中：-----堤前水深（m)；H-----设计波高（m）；；119\nL-----波长（m）；L=79.88m。c波峰作用时胸墙上平均压力强度的计算：由于（5.13）式中：-----与无因次参数和波坦有关的平均压力强度；由,。查图得；-----海水的重度（），。d胸墙上波压力分布高度：的计算：（5.14）式中：-----与无因次参数和波坦有关的波压力作用高度系数查图得的：。e单位长度胸墙上水平波浪力标准值P（kN/m）的计算：因胸墙前安放两排两层扭工字块体，故作用在胸墙上的水平波浪力标准值和波浪浮托力标准值可乘以0.6的折减系数。（5.15）式中：P-----水平波浪力标准值119\nf单位长度胸墙内侧土压力标准值计算：（5.16）式中：-----波浪浮托力折减系数，采用0.7；b-----胸墙底宽（m）。g单位长度胸墙内侧土压力标准值计算：当胸墙底面埋深1.0m时，内侧地基土或填石的被动土压力可按有关公式计算并乘以0.3折减系数作为土压力标准值。墙后填石：（5.17）（5.18）（5.19）②胸墙作用标准值产生的力矩计算：a单位长度胸墙自重力标准值对胸墙后趾的稳定力矩计算：119\nb单位长度胸墙上水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩计算：（5.20）c单位长度胸墙上波浪托浮力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩计算：（5.21）d单位长度土压力标准值对胸墙后趾的稳定力矩计算：（5.22）5.7胸墙的抗滑、抗倾稳定性计算5.7.1沿墙底抗滑稳定性的承载能力极限状态设计表达式见（JTJ298-98）公式（5.23）：（5.23）式中：-----结构重要性系数，查表；-----水平波浪力分项系数，持久组合：设计高水位取1.3，极限高水位取1.2；短暂组合：取1.2。-----波浪托浮力分项系数，持久组合：设计高水位取1.1，极限高水位取1.0；短暂组合：取1.0。-----自重力分项系数，取1.0；-----被动土压力分项系数，取1.0；-----胸墙底面摩擦系数设计值，取119\n极端高水位4.25m时：①东西段：（5.23）左式=右式=左式<右式，满足要求。②南北段：（5.23）左式=右式=左式<右式，满足要求。5.7.2沿墙底抗倾稳定性的承载能力极限状态设计表达式见公式（4.24）：（5.24）式中：-----结构系数，取1.25；其他各分项系数同前。（2）极端高水位4.25m时：①东西段：（5.24）左式=右式=左式<右式，满足要求。②南北段：（5.24）左式=119\n右式=左式<右式，满足要求。5.8地基稳定性验算5.8.1根据《港口工程地基规范》JTJ250-98的有关规定：土坡和地基的稳定性验算，其危险滑弧应满足以下承载能力极限状态设计表达式见公式（5.25）：（5.25）式中：-----分别为作用于危险滑弧面上滑动力矩的设计值（）和抗滑力矩的标准值（）；-----抗力分项系数。5.8.2采用简单条分法验算边坡和地基稳定：其抗滑力矩标准值和滑动力矩设计值分别按公式（4.26）和（4.27）计算：（5.26）（5.27）式中：-----滑弧半径（m）；-----综合分项系数，取1.0；-----属永久作用，为第i条土条的重力标准值（kN/m），取均值，零压线以下用浮重度计算；-----为第i条土条顶面作用的可变作用的标准值（kPa），按《港口工程荷载规范》（JTJ215-98）采用；-----第i条土条宽度（m）；-----第i条土条的滑弧中点切线与水平线的夹角；-----分别为第i土条滑动面上固结快剪的内摩擦角和粘聚力（kPa）标准值，取均值；-----第i土条对应弧长（m）。119\n5.8.3地基稳定性验算：（1）短暂状况：根据《防波堤设计与施工规范》JTJ298-98的有关规定，对未成型的斜坡堤进行施工期复核时，水位采用设计低水位。地基土的第一层为粉质砂壤土，泥面标高为-12.67m，厚4.65m，其土壤物理力学指标的标准值为，滑动面上的黏聚力，滑动面上的内摩擦角。因土质较差，施工期的地基稳定性验算，采用三级加荷，考虑其土体强度增长。结果如下：①东西段：1）第一级加荷地基稳定性验算见图。a海侧：表5.1统计表Tab5.1Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)（m）土条重力（kN）（kN）（kN）12.200.750.3116.150.570.010.990.1915.9922.202.111.8945.454.010.070.993.1944.9932.203.304.0971.088.630.150.9810.7969.6542.204.296.2992.4013.300.230.9721.5789.6352.205.098.49109.6318.660.320.9434.55103.0562.205.6810.69122.3413.580.400.9148.54111.3372.206.0412.89130.0928.690.480.8762.24113.1882.206.1315.09132.0334.060.560.8273.95108.2692.205.9017.29127.0739.790.640.7681.5696.58102.205.2719.49113.5146.050.720.6982.1278.32113.412.8922.2996.480.830.830.5579.8353.06119\n土宽=25.41m半径=26.94m圆弧L=31.03m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。b港侧：表5.2统计表Tab5.2Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)（m）土条重力（kN）（kN）（kN）13.000.811.3823.791.720.030.990.7923.5523.002.261.6266.382.290.040.992.6065.7133.003.504.62102.806.320.110.9911.49101.7743.004.517.62132.4610.370.180.9824.41129.8153.005.3010.62155.6615.070.260.9639.98149.4363.005.8413.62171.5219.270.330.9456.50161.2373.006.1316.62180.0423.580.400.9172.36163.8383.006.1319.62180.0428.030.470.8885.43158.4393.005.8122.62170.6433.370.550.8393.35141.63103.005.1125.62150.0838.320.620.7892.99117.06119\n114.562.5029.40111.6145.230.710.7079.3578.12土宽=34.56m半径=41.35m圆弧L=38.97m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。2）第二级加荷地基稳定性验算见图。a海侧：表5.3统计表Tab5.3Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)（m）土条重力（kN）（kN）（kN）12.750.940.3050.670.570.010.990.4750.1622.752.632.45141.764.590.080.9910.83140.3432.754.085.20219.919.210.160.9835.65215.5142.755.297.95285.1314.480.250.9670.66273.7352.756.2410.70336.3419.270.330.94112.18316.1662.756.9113.45372.4524.830.420.90156.15335.2072.757.2616.20391.3130.000.500.86197.61336.5382.757.2618.95391.3136.160.590.80231.15313.0592.756.7721.70364.9042.840.680.73246.83266.38119\n102.755.7024.45307.2349.460.760.64234.16196.63112.762.4427.20131.9958.210.850.52111.9268.64土宽=30.26m半径=32.08m圆弧L=36.95m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。b港侧：表5.4统计表Tab5.4Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)（m）土条重力（kN）（kN）（kN）13.801.021.5375.971.780.030.992.3675.2123.802.852.27212.272.640.050.999.79210.1533.804.386.07326.227.080.120.9940.21322.9643.805.619.87417.8311.560.200.9783.75405.3053.806.5313.67486.3516.120.280.96135.02466.9063.807.1117.47529.5520.780.350.93187.88492.4873.807.3421.27546.6825.590.430.90236.15492.0183.807.1625.07533.2830.610.510.86271.51458.62119\n93.806.5328.87486.3535.900.590.51285.16248.04103.805.2032.67387.3041.570.660.75256.97290.47113.161.7936.14110.8747.220.730.6881.3775.39土宽=41.16m半径=49.24m圆弧L=46.41m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。3）第三级加荷地基稳定性验算见图。a海侧：表5.5统计表Tab5.5Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)（m）土条重力（kN）（kN）（kN）13.301.070.2969.210.450.010.990.5468.5223.303.143.01203.104.660.080.9916.51201.0633.304.876.31314.999.810.170.9853.68308.6943.306.289.61406.1915.040.260.96105.41389.9453.307.3712.91476.6920.400.350.93166.19443.3263.308.1016.21523.9125.960.440.89229.34466.2873.308.4219.51544.6131.790.530.84286.94457.47119\n83.308.2622.81534.2638.020.620.78329.10416.7293.307.4926.11484.4544.840.710.70341.59339.12103.305.6929.41368.0352.580.790.61292.30224.50111.941.7832.0367.6859.880.860.5158.5434.52土宽=34.94m半径=32.08m圆弧L=36.95m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。b港侧：表5.6统计表Tab5.6Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)（m）土条重力（kN）（kN）（kN）14.201.131.8793.021.890.030.993.0692.0924.203.162.33260.132.350.040.9910.66257.5334.204.886.53401.726.600.110.9946.14397.7044.206.2910.73517.7910.880.190.9897.73507.4454.207.3614.93605.8815.230.260.96159.12581.6464.208.0919.13665.9719.660.340.94224.10626.01119\n74.208.4423.33694.7824.230.410.91285.12632.2584.208.3927.53690.6628.960.480.87334.46600.8894.207.8731.73647.8633.930.560.82361.59531.24104.206.8035.93559.7839.200.630.77353.79431.03115.523.0640.79331.0745.850.720.69237.54228.44土宽=47.52m半径=56.85m圆弧L=53.58m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。②南北段：1）第一级加荷地基稳定性验算见图。a海侧：表5.7统计表Tab5.7Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)（m）土条重力（kN）（kN）（kN）12.500.850.2541.650.500.010.990.3641.2322.502.392.25117.114.500.080.999.21115.9432.503.704.75181.309.430.170.9830.10177.6742.504.797.25234.7114.220.250.9659.48225.32119\n52.505.639.75275.8718.820.340.9494.01259.3262.506.2112.25304.2923.180.430.90130.29273.8672.506.4914.75318.0127.270.520.85163.95270.3182.506.4317.25315.0731.090.600.80189.97252.0692.505.9219.75290.0834.620.690.72200.25208.86102.504.8322.25236.6737.870.780.62184.06146.74111.991.7924.5069.8240.570.860.5159.7935.61土宽=26.99m半径=28.61m圆弧L=31.09m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。b港侧：表5.8统计表Tab5.8Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)土条重力（kN）（kN）（kN）13.000.811.3823.791.720.030.990.7923.5523.002.261.6266.382.290.040.992.6065.7133.003.504.62102.806.320.110.9911.49101.77119\n43.004.517.62132.4610.370.180.9824.41129.8153.005.3010.62155.6615.070.260.9639.98149.4363.005.8413.62171.5219.270.330.9456.50161.2373.006.1316.62180.0423.580.400.9172.36163.8383.006.1319.62180.0428.030.470.8885.43158.4393.005.8122.62170.6433.370.550.8393.35141.63103.005.1125.62150.0838.320.620.7892.99117.06114.562.5029.40111.6145.230.710.7079.3578.12土宽=34.56m半径=41.35m圆弧L=38.97m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。2）第二级加荷地基稳定性验算见图。a海侧：表5.9统计表Tab5.9Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)土条重力（kN）（kN）（kN）13.001.020.2759.980.460.010.990.4859.38119\n23.002.862.73168.174.620.080.9913.60166.4933.004.435.73260.489.640.170.9844.22255.2743.005.728.73336.3414.500.260.9687.00322.8853.006.7111.73394.5519.170.350.93137.13366.9363.007.3814.73433.9423.580.440.89189.39386.2173.007.6717.73451.0027.710.530.84236.92378.8483.007.5420.73443.3531.560.610.79272.32350.2593.006.8523.73402.7835.110.700.71283.20285.97103.005.2726.73309.8838.380.790.61245.42189.02111.841.6829.1560.5940.820.860.5152.3330.90土宽=31.84m半径=33.75m圆弧L=38.88m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。b港侧：表5.10统计表Tab5.10Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)土条重力（kN）（kN）（kN）119\n14.001.081.6184.671.780.030.992.6383.8324.003.002.39235.202.640.050.9910.85232.8534.004.616.39361.427.030.120.9944.58357.8144.005.9010.39462.5611.340.200.9792.76448.6854.006.8714.39538.6115.520.280.96149.60517.0664.007.4818.39586.4319.540.350.93208.15545.3874.007.7222.39605.2523.370.430.90261.56544.7284.007.5426.39591.1426.990.510.86301.10508.3894.006.8630.39537.8230.390.590.80315.47430.26104.005.4534.39427.2833.580.660.75283.62320.46113.301.8738.04120.9536.290.730.6888.8182.25土宽=43.30m半径=51.81m圆弧L=48.83m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。3）第三级加荷地基稳定性验算见图。a海侧：119\n表5.11统计表Tab5.11Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)土条重力（kN）（kN）（kN）13.501.190.2881.630.410.010.990.5980.8223.503.333.22228.444.760.080.9919.01226.1533.505.156.72353.299.850.170.9861.35346.2243.506.6310.22454.8214.790.260.96120.11436.6353.507.7713.72533.0219.520.350.93188.97495.7163.508.5117.22583.7923.990.440.89259.76519.5773.508.8120.72604.3728.160.540.84323.58507.6783.508.5824.22588.5932.040.630.77368.36453.2193.507.6827.72526.8535.610.720.69377.37363.53103.505.3031.22363.5838.890.810.58293.31210.88111.511.4134.7241.7341.900.900.4337.4417.94土宽=36.51m半径=38.70m圆弧L=44.58m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取则，满足设计要求。119\nb港侧：表5.12统计表Tab5.12Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m)土条重力（kN）（kN）（kN）14.501.211.89106.721.820.030.993.39105.6524.503.382.61298.122.520.040.9913.09295.1334.505.217.11459.526.820.120.9954.98454.9344.503.3811.61298.1211.060.200.9758.25289.1754.507.8016.11687.9615.170.270.96186.52660.4464.508.5320.61752.3519.130.350.93260.95699.6874.508.8525.11780.5722.910.420.90329.86702.5184.508.7029.61767.3426.490.500.86382.38659.9194.508.0434.11709.1329.860.570.82407.07581.48104.506.7538.61595.3533.020.650.75386.85446.51114.662.6243.19239.3036.010.730.68173.94162.72土宽=49.66m半径=59.42m圆弧L=56.00m滑动力矩设计值：抗滑力矩标准值：取119\n则，满足设计要求。（2）偶然状况：考虑地震作用，采用设计低水位进行稳定性验算。当采用圆弧滑动面法验算时，应满足规范（JTJ225-98）其中公式（4.28）和（4.29）的要求：（5.28）（5.29）式中：-----抗力分项系数，取1.0；-----第i土条的水平向地震惯性力标准值（kN/m）-----第i土条重心至滑弧圆心的竖向距离（m）-----第i土条滑动面上土的粘聚力标准值（kPa）-----第i土条滑动面上的内摩擦角；-----综合影响系数，取0.25；-----分布系数，计算整坡稳定时其值为1；-----第i土条的重力标准值（kN/m），水下用饱和重度；------水平向地震系数，取0.1。地震烈度7度情况下地基稳定性验算见图。①东西段：1）海侧：表5.13统计表Tab5.13Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m）（m）土条重力（kN）土条重心与圆心间距119\n12.500.810.2639.690.010.9918.471.0122.502.262.76110.740.150.9817.561.0232.503.345.26163.660.280.9616.481.0442.504.047.76197.960.410.9115.211.1052.504.3010.26210.700.540.8413.711.1962.503.9912.76195.510.680.7311.941.3772.822.3415.42129.340.820.5718.471.75土宽=17.82m半径=18.89m圆弧=21.76m滑动力设计值：抗滑力设计值：滑动力设计值<抗滑力设计值，满足要求。2）港侧：表5.14统计表Tab5.14Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m）（m）土条重力（kN）土条重心与圆心间距12.200.590.9225.440.030.9928.691.0122.201.651.2871.150.040.9928.151.0132.202.543.48109.520.120.9927.521.0142.203.275.68141.000.200.9726.811.0352.203.817.88164.290.270.9626.011.0462.204.1710.08179.810.350.9325.111.0872.204.3212.28186.280.420.9024.121.1182.204.2514.48183.260.500.8623.011.1692.203.9216.68169.030.580.8121.771.23119\n102.203.2818.88141.430.650.7520.331.33112.241.2621.1055.320.730.6819.271.47土宽=24.24m半径=29.00m圆弧=27.33m滑动力设计值：抗滑力设计值：滑动力设计值<抗滑力设计值，满足要求。②南北段：a海侧：表5.15统计表Tab5.15Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m）（m）土条重力（kN）土条重心与圆心间距12.750.920.3049.590.010.9920.101.0122.752.483.05133.670.150.9819.101.0232.753.665.80197.270.280.9617.901.0442.754.428.55238.240.420.9016.491.1152.754.6811.30252.250.550.8314.841.2062.754.3014.05231.770.680.7312.871.3772.902.4216.87137.550.820.5710.551.75土宽=19.40m半径=20.56m圆弧=23.68m滑动力设计值：抗滑力设计值：119\n滑动力设计值<抗滑力设计值，满足要求。b港侧：表5.16统计表Tab5.16Statisticstableforsale土条编号土条宽度(m)土条中心高(m）（m）土条重力（kN）土条重心与圆心间距13.000.800.7047.040.020.9931.161.0123.002.192.30128.770.070.9930.391.0133.003.295.30193.450.170.9829.481.0243.004.098.30240.490.260.9628.421.0453.004.5711.30268.720.360.9327.191.0863.004.7014.30276.360.450.8925.801.1273.004.4317.30260.480.550.8324.191.2083.003.6620.30215.210.640.7622.351.3292.391.3422.9962.770.730.6820.961.47土宽=26.39m半径=31.57m圆弧=29.75m滑动力设计值：抗滑力设计值：滑动力设计值<抗滑力设计值，满足要求。119\n图5.3东西段第一级加荷稳定性验算Fig5.3oneasternandwesternloadingstabilitychecking119\n图5.4南北段第一级加荷稳定性验算Fig5.4theNorth-Southsectionofthefirstlevelloadstabilitychecking119\n图5.5东西段第二级加荷稳定性验算Fig5.5oneasternandwesternloadingstabilitychecking119\n图5.6南北段第二级加荷稳定性验算Fig5.6theNorth-Southsectionofsecondstageloadingstabilitychecking119\n图5.7东西段第三级加荷稳定性验算Fig5.7oneasternandwesternloadingstabilitycheckingFig119\n图5.8南北段第三级加荷稳定性验算Fig5.8theNorth-Southsectionofthirdstageloadingstabilitychecking119\n5.9地基沉降计算5.9.1根据《港口工程地基规范》：地基沉降只计算持久状况长期组合下的地基最终沉降量。水位采用设计低水位。5.9.2地基最终沉降量按公式（6.30）计算：（5.30）式中：-----地基最终沉降量设计值（cm）；-----第i层土的厚度（cm）；-----分别为第i层土受到的平均自重压力设计值（）和平均最终压力设计值（）压缩稳定时的孔隙比设计值；-----第i层土顶面与底面的地基自重压力平均值的设计值（kPa）；-----第i层土顶面与底面的地基垂直附加应力平均值的设计值（kPa）；-----经验修正系数，按地区经验选取。表5.17地基土层的e~p曲线Table5.17thee~pcurveoffoundationsoile土名p（kPa）050100200300黏土①1.3601.1651.0200.8300.800粉质黏土②0.8000.7000.6500.6250.6005.9.3地基分层取长度6m的防波堤为单位，考虑分层厚度不超过0.4b=0.4*8.6=3.44m其下粉质黏土层分层厚度均取为3.0m。5.9.4地基最终沉降量（1）东西段119\n表5.18地基最终沉降量Table5.18thefinalsettlementofthefoundation坐标X（m）最终沉降量（cm）坐标X（m）最终沉降量（cm）坐标X（m）最终沉降量（mm）-16.3030.9112.90225.8042.90103.20-9.0091.2720.40293.7650.4087.36-1.70132.4527.90213.7557.9042.35-5.60198.6535.40153.4272.2018.23（1）南北段表5.19地基最终沉降量Table5.18thefinalsettlementofthefoundation坐标X（m）最终沉降量（cm）坐标X（m）最终沉降量（cm）坐标X（m）最终沉降量（mm）-16.3035.6412.90230.6042.90110.91-9.0096.8220.40300.1150.4092.30-1.70140.0127.90218.7557.9048.595.60201.3335.40160.2172.2021.21119\n图5.9东西段地基沉降量Fig5.9Easternandwesternfoundationsettlement119\n5.10南北地基沉降量Fig5.10North-southsegmentoffoundationsettlement119\n6施工总体部署根据本工程的结构型式和现场的施工条件及工期要求，总体施工部署上作如下考虑：防波堤按照结构形式由内向外推进施工，堤心完成后及时进行两侧防护，暴露段控制在30-40米，两侧堤完成后进行堤心吹填。6.1防波堤施工工艺流程图扭工字块预制60～100kg块石护底10～100kg块石堤心基床碎石垫层土工格栅和土工布铺设塑料排水板基床中粗砂垫层、砂棱体施工准备。扭工字块安装土工布倒滤层护坡100～200kg垫层块石二片石垫层混合倒滤层档浪墙碎石垫层浆砌石(砼)挡浪墙竣工验收119\n回填砂图6.1防波堤施工工艺流程图Fig6.1flowchartofbreakwaterconstructiontechnology6.2防波堤主要施工方法（1）施工准备本着边筹建边施工的原则。施工准备阶段进行筹建现场临时办公（待陆域形成固化后,进行大小临建设）、测量控制点的复测及验收、建立施工控制网、施工机械的调遣和开工部署。（2）基床中粗砂垫层及砂棱体砂棱体采用充填砂袋形式，砂垫层采用平板驳装砂、挖掘机定位抛填。（3）塑料排水板主要采用塑料排水板船打设，拟定五艘打板船施工。（4）高强土工格栅和土工布铺设采用铺排船铺设。（5）碎石垫层主要采用平板驳装碎石、挖掘机定位抛填。（6）10～100kg堤心石设立抛石导标，采用装石料驳船靠防波堤进行抛填工艺。（7）100～200kg块石垫层设立抛石导标，采用装石料驳船靠防波堤进行抛填工艺，挖掘机进行理坡。（8）二片石垫层采用驳装二片石由皮带机输送至堤身抛填，并用挖掘机理坡。（9）混合倒滤层采用驳装碎石由皮带机输送至堤身抛填，并用挖掘机理坡。（10）土工布倒滤层混合倒滤层理坡完成后，人工进行土工布倒滤层铺设，深水处潜水配合铺设。土工布根据铺设尺寸加工，铺设时应注意搭接。（11）10～100kg垫层块石同10～100kg堤心石抛填工艺。采用驳装挖掘机进行理坡。（12）扭工字块安装采用预制场运至临时码头装船，带吊机驳船安装。（13）砼胸墙119\n采用钢模板支模，砼采用搅拌船拌制砼，现场起重机起吊支护模板并浇注的工艺。（14）回填砂采用分段设置隔堤，绞吸船吹填工艺。6.3施工方法6.3.1陆上施工：突堤，堤心石顶标高在高潮位以上，且顶宽能满足陆上机械作业要求，宜采用陆上推进施工方案。（自卸卡车，端进法抛堤心块石，同步抛护面块石保护）陆上方案优点：①不受风浪影响，可极大增加可作业天数，必要时可昼夜作业。水上作业部分（护底、棱体、护面）只要条件允许可一直跟进，可及时护面，形成设计断面，减少风浪损失。②陆上机械台班单价低，可减少总成本。③在风浪大时，水上作业虽已停止，但陆上作业还可抢作防浪加固，可缩短防浪的停工时间，减少浪击损失。6.3.2水上施工：岛堤（民船、驳船、自卸船抛石）6.4施工前准备（1）设置平面控制基线（或控制点）和高程控制点。（2）对工程范围内的水深地形应进行实测，进一步掌握地形并据此计算、复核工程量。计算石料和块体用量时，需考虑沉降因素。（3）设置控制标①里程标——指示施工区段用，同时用以控制堤头、断面变化和堤身转折处，可设在陆上，与堤轴线成90°或大于30°斜交。也可直接沿堤轴线设固定的钢桩或钢管。②断面标——设在断面高程变化处，堤中间视堤身长度先设2～4处固定标，后按作业需要设活动的临时断面标。（4）设置潮位标。报潮位，用潮位、水深控制水下抛填的标高。用标牌形状或颜色表示潮高。潮位每涨落10cm，调整一次标牌。（5）设石料储存场和出运码头。（6）设块体预制场和出运设施。（7）设水上锚系设施→沿堤两侧多抛系缆用砼块体，块体上用锚缆系带浮鼓。119\n（8）陆上推进施工时，需修建通往堤根的施工道路。图6.2断面控制标Fig6.2sectioncontrolstandard6.5软基处理斜坡堤的地基为软土时，根据软土厚度的不同，处理的方法有：6.5.1挖泥换砂（置换法）；6.5.2打设竖向排水通道＋抛填水平向排水砂垫层。（1）换砂、抛砂垫层和抛水平向排水砂垫层厚度大—用泥驳抛。厚度小—用方驳或民船抛。（2）打设竖向排水通道（袋装砂井或塑料排水板）简易—方驳＋吊机专用—方驳＋专用打设架先打钢套管—钢管节坡口焊接制成，管长度＝高潮水深＋船干舷高＋打入深度＋富裕量119\n套管底有活门，从上端送入砂井或塑料排水板之后，提出套管。图6.3套管示意图Fig6.3schematicdiagramofcasing119\n图6.4专用打设船示意图Fig6.4schematicdiagramforaship119\n7主要施工方案7.1工程测量在工程的施工中，为了方便施工放样，便于施工测量控制，，根据工程实际施工需要，进一步建立工程测量控制微网。7.1.1工程测量微网的布设、施测及平差计算（1）首级施工测量控制网工程所采用的平面坐标系统：北京54坐标系,采用117°中央子午线任意带；高程系统：东营港理论最低潮面高程基准。（2）施工测量控制网根据现场施工需要对首级控制点进行加密建立施工测量控制网，施工测量控制网施测完毕报监理验收后使用。使用过程中，要定期对控制点坐标进行复测，确保工程控制点准确无误。（3）控制点的布设根据需要，拟布设3个控制点在堤上，其中一个控制点靠近堤岸交界处，3点尽量布设在一条直线上。布设的3个控制点要保证两两通视。3个控制点既是控制点，同时也作为高程控制点。平面控制点和水准点的测算水准点施测采用三等水准测量，测量时测站观测顺序为后-前-前-后。水准测量主要技术要求应符合下表规定：表7.1误差控制表Table7.1errorcontroltable等级每公里高差中误差（mm）检测已测测段高差之差(mm)附合或环线闭合差、往返测互差（mm）路线长度（km）附合或环线支线偶然中误差全中误差往返单程往返三等±3±6±20√L±12√R50-25四等±5±10±30√L±20√R201510注：表中L为已测测段路线长度（km），R为附合或环线路线长度（km）；计算往返测互差时，R为测段或区段长度（km）。（5）控制点的使用在控制点使用前，应与相邻两个标段所使用控制点联测做校核。（6）测量控制点的复核、复测119\n该工程由于工期较短，正常情况下工程平面控制网6个月复测一次，高程控制网3个月复测一次。当个别点位产生预期破坏，或对个别点位产生疑问时，应立即进行复测。7.1.2工序测量及放样本工程施工以水上作业为主，基础、主体施工过程中，采用GPS测量控制较为简单准确；上部结构施工过程中，采用全站仪和水准仪测量控制；护面（预制构件安装）采用水准仪、GPS相结合的方式进行测量控制（1）施工前水深测量施工前，对工程范围内的水深地形进行实测，以便进一步掌握地形水深并据此计算、复核工程量。（2）砂棱体充填测量砂垫层施工前，先采用GPS流动站定位砂棱体充填范围，用标杆或者浮漂做标志。（3）砂垫层抛填测量砂垫层施工前，先检查抛砂棱体时做的抛砂范围浮漂。如没有，采用GPS流动站定位抛砂范围，用标杆或者浮漂做标志，并用尺量抛砂棱体范围标识做检核。多船抛砂时，相邻船之间位置定好后尺量船间距检核船体位置。（4）塑料排水板打设控制打设排水板前，先用GPS流动站定出排水板的范围，做标识并与抛砂范围的标识尺量间距做检核。（5）高强土工格栅和土工布铺设测量控制铺设前先在船体上设置一条轴线作为土工格栅和土工布的中轴线，定位时测量这条轴线定位。定位船船体方向平行于堤轴线方向，通过GPS测量确定土工格栅和土工布的中轴线位置，当中轴线满足要求后再用GPS测定铺设边线位置，通过水上尺量距离与已设标识校核，确定临海侧的土工格栅和土工布铺设外边线。（6）基床碎石垫层碎石垫层施工时船体定位方式和施工砂垫层船体定位方式相同，船体定位后与已设立抛砂范围标识尺量做检核，相邻船之间尺量做检核。（7）10～100kg堤心石抛填抛填前，先用GPS定位堤心抛石边线和顶面宽度立设抛石导标，在顶宽导标上定高程点。抛填时船体平行于引堤轴线方向，定位方式和抛砂时船体定位方式相同。（8）100~150kg护底块石抛填护底块石抛填同堤心石抛填工艺，用GPS定位护底块石边线设立导标。抛填前根据泥面标高和船型计算出停船位置，用GPS定位，定位方式和抛砂时船体定位方式相同。（9）二片石垫层抛填前，先用GPS定位二片石垫层坡肩和坡脚边线立设导标，用水准仪在导标上用红油漆做点标识设计标高位置。119\n（10）混合倒滤层铺设铺设前，先用全站仪GPS流动站定位倒滤层的坡肩和坡脚边线立设导标，同时在坡肩杆上用红油漆定出设计标高。（11）10～100kg垫层块石抛理抛填前用全站仪或GPS流动站在垫层块石的坡肩放设坡肩杆以控制顶面宽度，用水准仪在坡肩杆上定出标高位置作为理坡的指导线。（12）混凝土胸墙混凝土胸墙基床开挖控制和浆砌块石胸墙相同。开挖平整完成后，用全站仪定出垫层设计边线往外侧30～50cm处边线并用钢筋头做标识，用水准仪测量在其上用红油漆画出垫层顶设计标高位置，作为垫层立模控制。（13）扭工字块安装在已理坡完成的10～100㎏垫层块石上，用全站仪每隔25m或50m放出横断面线并用红油漆在块石上做点，标识出一条横断面线作为扭工字块安装指导线。7.2沉降位移观测计划7.2.1施工观测内容施工观测内容主要是防波堤沉降位移观测。目的是动态掌握堤基的强度增长、沉降、位移等情况，以动态指导和控制施工，防止堤基或堤身发生滑动或产生过大位移变形，确保施工安全和满足使用要求。7.2.2观测计划工程开工前，根据工程需要，必要时编制详细的沉降位移观测计划。沉降位移观测计划中包括观测点位布置、点位埋设方法、观测周期、记录格式、以及数据处理等内容。设计对沉降、位移观测有要求时，点位设置、观测周期应严格按照设计要求进行。7.2.3沉降、位移观测点的埋设及观测⑴沉降盘沉降盘设置于引堤中心，沉降板为Φ800×10㎜的钢板，沉降盘放置在碎石垫层上，用10～100kg块石固定。沉降观测盘中央焊接直径Φ100㎜的钢管，为增加沉降盘的刚度，四角焊4根∠50×5的角钢加强。⑵位移桩位移桩埋设于堤身中，位移桩可用Φ15cm的圆木，上端桩头中心钉有小铁钉作观测标记。每组3根，间距1.5m，入土深度100cm，桩顶标高相同且在同一轴向上。⑶精度要求位移观测误差小于5mm，方向观测水平角误差小于2.5＇＇，沉降高程观测误差小于1mm。119\n⑷观测频率施工期间每两天测一次。填筑达到标高后，前三个月每7天观测一次，后三个月每15天观测一次。(5)观测要求进行沉降观测，在堤顶及航道侧坡脚按间距150m左右设置沉降观测点，当沉降速率达到20mm／d时，应停止施工，分析沉降原因并控制加荷速率。测点的具体布设及测量仪器的埋设位置，与设计单位协商布置。各观测点除定期观测外，在荷载发生变化时应及时进行观测。必要情况下，应进行加密观测。沉降、位移观测必须连续，不能间断。7.2.4记录及数据处理沉降、位移观测记录填写应清晰、整洁，每进行一次观测及时进行数据分析，以指导后期施工。7.2.5测量资料管理（1）测量资料包括：工程测量控制点交接资料，首级、次级测量控制点复核资料，工程测量控制微网的布设、施测方案及平差计算资料，工程测量控制微网的复测资料，施工定位放线资料，沉降、位移观测资料等（2）所有测量资料均应用不能擦去的墨水书写，所有记录、计算资料均应有校核。（3）需要报监理工程师审批、备案的测量资料及时报批、报备。7.3施工程序7.3.1陆上推进施工程序（1）陆上推进施工从堤根开始。由于堤根部分水深较浅，堤心石可以一次到顶向前推进。（2）堤身推进到水深－1.0～－2.0以后，整个堤身已经很高，为防止继续推进造成塌坡，（波浪作用，陆上推进引起）此后堤心石的抛填，原则上需分两步进行。①第一步粗抛（水上抛），在水中抛填至±0.0m（波高较大时，需适当降低）②第二步由陆上继续推进，抛填到顶。（3）堤心石成型后，即重点进行外坡工序如垫层、护底、棱体以及护面等，分段流水作业，其中护底和棱体基本上可与垫层块石同步进行。突堤内侧兼作码头，或突堤顶用作通道时，其堤顶通常设胸墙。（4）胸墙的施工：①若堤顶宽度较大，胸墙施工后不影响陆上机械及车辆行走，则胸墙可在堤心石成型后即开始。②若堤顶较窄，胸墙施工后影响陆上推进，则应将胸墙的施工期适当后延。119\n③若工期允许，最好让堤身能经过一个大浪季节，沉实后再进行胸墙施工。（5）胸墙施工后方可将坡肩处的护面层补齐。内坡成型可放在胸墙施工之后。（6）堤身施工应注意掌握施工季节。①堤心石第一步抛至±0.0m以下时，基本上不受风浪影响，全年均可进行，并可超前多抛。②堤心石的第二步长高成型及抛垫层和护面等，应重点安排在非大浪季节。如需在大浪季节施工，其分段应尽量缩短，并要“步步为营”，且在风浪来临前，在堤身长高推进面及端部，用块石（必要时用护面块体）进行临时加固保护。（7）在软基上施工的防波堤①其水下棱体的施工应与堤心底层抛石同步进行，而且最好先抛水下棱体，后抛堤心石，以防止堤心石滑移。②堤心的分层及其间歇时间，均须按设计要求进行。应定期观测沉降，分析地基固结情况，调整上层抛石的间歇时间。7.3.2水上施工的程序凡不具备陆上推进施工的斜坡堤均采用水上施工。岛式或不设胸墙的斜坡堤一般均采用这种方法。（1）施工程序从一端开始。先抛棱体下部基础，接着抛棱体和护底，然后抛堤心石。（2）堤心石原则上也分两步进行：①第一步粗抛，标高控制在±0.0m左右。②第二步一次到顶。内坡堤心的戗台，可作为第二步抛石的一个分层。（3）同陆上施工，要注意掌握施工季节。（4）堤身和护面，在海况条件好时，应以外坡为主，但内坡也要及时护上。因为这种斜坡堤的堤顶低，堤身窄，在护面没有全部完成时，往往越浪把内坡打坏。7.4砂垫层抛填及砂棱体7.4.1材料砂棱体采用充填砂袋形成砂棱体，防止砂垫层被水流冲刷流失。采用厚度1.0m的中粗砂，含泥量小于5%。7.4.2抛填工艺（1）砂棱体工艺袋装砂袋布采用机织土工布，单位面积质量不小于80g/m2。施工采用方驳人工装卸，在驳船上按照设计断面码放在船两侧。（2）砂垫层抛填工艺119\n按照防波堤形成顺序，采用方驳作为定位船，自航驳靠定位驳进行抛填，自航驳上配1.2m3反铲挖掘机,定位方驳的驻位方式为平行堤轴线方向，测量定位采用GPS流动站定位，位置确定后根据抛填标志，人工打水砣配合反铲定点定量抛填。抛砂人员随时用水砣检查砂垫层标高。图7.1抛砂船定位Fig7.1throwsandpositioning7.4.3断面验收拟300m作为一个施工段，砂垫层厚度达到设计要求后，报监理工程师签认。砂垫层顶面宽度不小于设计宽度，每侧超宽不大于1m，抛填厚度不得小于80cm。7.5塑料排水板7.5.1材料塑料排水板其技术指标如下：表7.2塑料排水板技术指标Table7.2plasticdrainageplatetechnologyindex项目单位指标备注芯宽度mm100±3119\n板厚度mm≥4.0单位长度质量g/m≥80舌型撕裂强度N≥20抗弯折性能mm无断裂180度对折5次复合体抗拉强度KN/10cm≥1.6延伸率%≤%10纵向通水量m3/s≥40×10-6侧压350kN/m2滤布单位面积质量g/m2≥100厚度mm≥0.3纵向干态抗拉强度N/cm≥30延伸率10%横向湿态抗拉强度N/cm≥25水中浸泡24h，延伸率15%时粘合缝抗拉强度N/cm≥20水中浸泡24h渗透系数K20cm/s≥5×10-4水中浸泡24h滤膜等效孔径□95mm≤0.1塑料排水板不得采用再生料。7.5.2塑料板打设工艺作为砂垫层抛填的紧后工序，塑料排水板打设与砂垫层抛填的流水步距控制在300m左右,随砂垫层作业面展开施工，起点和抛砂垫层的起点相同。（1）打设船定位采用GPS进行打设船定位。塑料排水板打设选择水上专用打板船进行，即用600吨方驳上六台打板架组成。（2）塑料排水板的剪裁塑料排水板按设计要求先裁剪成板段，其长度确保打到设计高程后尚能露出砂垫层50cm以上。在板段一端束上22#细铅丝，有序地摆放在打设船上。（3）塑料排水板的打设方法打设塑料板时，首先从导管顶部的管口送入带有挂勾的尼龙绳索，当尼龙绳露出套管下口，将塑料板上已束好的铅丝系在尼龙绳上，然后人工拉尼龙绳将塑料板带入管内，下端别好钢筋棍开始打塑料板，待导管打至预定标高后，开始拔管，拔管时同时放松套管上的绳索。当导管全部拔出后，拉断板头铅丝，使板、绳脱离，然后按板距移动打设机至第二个板位，同时把第二根塑料板送入导管进行重复施打。当一个船位的塑料板全部打设完毕后，移船定位，进行下一个船位的施工。（4）塑料排水板的标高控制119\n打设排水板时，严格对标高进行控制。根据塑料板的长度及打设标高，通过水位及打设机上的刻度来控制塑料板的打设标高。因此，在打塑料板时，要准确掌握施工水位，调整打设深度，确保达到设计标高。（5）打设船舶锚缆系统性能要稳定可靠、使用方便，在允许的风浪条件下，根据已标好的打设间距，在轨道上水平移动打设机，准确地将塑料板打入设计桩位，打设过程中应随时根据潮位变化松紧缆绳，确保船位不变。当风浪影响到船的稳定时，要停止施打塑料板。（6）打设机就位后，要调整好套管的垂直度，并在打设套管和打设架上刻画出明显打设长度标记，经监理验收后方可打板。应通过调整打设船的压舱水及打设架的仰俯，确保套管垂直，其偏差不应超过±1.5%。（7）打设塑料板时，套管下桩要准确，板位偏差及板的平面间距偏差不得超过规范允许值。平面位置偏差控制在±100mm以内。（8）打设塑料板时，严防出现扭结、断裂、撕裂滤膜等现象。打塑料板时，顺板人员要认真负责，必须把板面理顺，防止板面扭结进入套管。有风天气施工时要特别注意，防止风力将板的滤膜撕破，六级以上风力应停止打塑料板。（9）打设塑料排水板时，机组质量员要认真观察是否有回带现象，严格控制回带。当套管提升时，塑料板应随套管上升向管内移动，如不向管内移动，说明有回带现象，回带长度要控制在30cm以内，否则要重新补打，回带根数不能超过总根数的5%。（10）严格控制塑料板打设标高，不得出现浅向偏差，当发现地质情况变化，无法打到设计标高时，及时与监理工程师联系并征得同意后方可变更打设标高，现场设专人进行检查。（11）打设塑料板过程中，要做好记录，认真记录每根板的打设情况，不符合标准的要重新补打，符合验收标准无误时才能移船。（12）每个施工段完成后，及时请监理验收，验收合格后进行下道工序施工。7.5.3、施打塑料排水板的质量控制（1）每批塑料排水板运抵工地后应进行外观检查与验收，同批次生产的塑料排水板每20万米进行一次抽样检验，不同批次的塑料排水板分批次检验。（2）塑料排水板的打设标高必须符合设计要求。必须严格控制塑料排水板的打设高程，不得出现浅向偏差。（3）塑料排水板回带长度不应超过30cm，允许出现回带的塑料排水板不超过打设总量的5%。（4）剪断塑料板时，砂垫层以上的外露长度应大于50cm。（5）垂直度允许偏差为±1.5%。（6）施打塑料排水板船机设备配置塑料排水板打设船4艘；600Hp拖轮1艘；打设架16台。119\n7.6高强土工格栅和土工布铺设7.6.1土工格栅和土工布的制作（1）单块土工格栅和土工布的制作宽度为铺排船一次铺设宽度为34m，长度为设计铺设长度并留有余量。土工格栅和土工布铺设长度不得接长，整块土工格栅和土工布制作时宽度方向采取绑扎进行连接。（2）土工格栅材料土工格栅采用单向拉伸聚丙烯土工格栅，其技术指标下表表7.3高强土工格栅技术指标Table7.3highstrengthgeotechnicalgrilletechnicalindicators项目单位指标每延米拉伸屈服力kN/m≥2602%伸长率时的拉伸力kN/m≥885%伸长率时的拉伸力kN/m≥173屈服伸长率%≤10炭黑含量%≥2.0幅宽m2.5（3）土工布材料表7.4高强机织土工布技术指标Table7.4highstrengthofwovengeotextiletechnicalindicators项目单位指标单位面积质量g/m2≥500径向断裂强力KN/m≥100纬向断裂强力KN/m≥100断裂伸长率%≤30CBR顶破强力KN≥10.5等效孔径□90mm≤0.1垂直渗透系数cm/s0.003梯形撕破强度KN≥1.5119\n7.6.2土工格栅和土工布的铺设采用人工、机械、船舶相结合的方式进行铺排作业。（1）土工格栅和土工布径向（纵向）平行堤的宽度方向铺设，即抗拉强度大的方向沿堤的横断面方向，两侧富余长度2m。（2）土工格栅和土工布铺设前清除水下突起物，土工格栅和土工布定位后，要及时压铺碎石垫层，防止位移。（3）土工格栅和土工布在断面横向内不得接长，纵向采取可靠措施进行连接，土工格栅和土工布铺设时应进行平整，不得留有皱褶，以保证堤身变形过程中充分发挥抗拉强度。（4）土工格栅和土工布的铺设工艺流程（见下图）。119\n校正船位土、土工布用运输船运到铺排船上，并将排头预留在平台上检查排尾位置继续压载压载铺排船抛锚定位下一块施工校正船位人工沉放土工格栅、土工布人工将排头沉放至海底解开拉排尼龙绳，将最后一段土工栅沉放海底否是图7.2铺设工艺流程Fig7.2thelayingprocess采用铺排船、运输船、人工相结合进行作业，铺排船平行于堤轴线方向抛锚。通过测量船确定土工格栅和土工布的中轴线位置，再通过预设的暗桩校核，水上尺量距离，确定临海侧的土工格栅和土工布铺设外边线，并在外边线上每5米左右用绳索系浮标吊三到四根碎石袋，铺排船的滑板前沿线到达绳索浮标位置，拎起浮标绳垂直，通过收放前后锚绳定位，从而确定土工格栅和土工布的铺设位置。1）土工格栅和土工布卷上卷筒119\n土工格栅和土工布由运输船运至铺排船，由人工将土工格栅和土工布搬运到铺排船甲板上。在甲板上展开土工格栅和土工布，用40m长的双股丙纶绳（ф14mm）将土工格栅和土工布末端连接起来。人工在铺排船上展开土工格栅和土工布，并使土工格栅和土工布逐渐卷上。土工格栅和土工布上卷时两端各二名工人，随时纠正土工格栅和土工布的位置，避免卷偏、卷皱，甲板上土工格栅和土工布两侧用6至8名工人整平预卷土工格栅和土工布。最后，当土工格栅和土工布端部于滑板边缘齐平时，停止卷土工格栅和土工布作业，并将土工格栅和土工布固定住。2）土工格栅和土工布铺设由起浮标人员目测位置，配合工长指挥锚车操作人员将定位船准确定位于排头位置。初始土工格栅和土工布压载，土工格栅和土工布压载采用人工挂砂袋的方式，端头压载挂砂袋应加密。图7.3土工格栅和土工布铺设工序示意图（1）Fig7.3geogridandgeotextilelayingprocessschematicdiagram(1)开始时释放1.5m左右的土工格栅和土工布，人工使其刹住，下放滑板，使滑板上土工格栅和土工布下滑，直到下滑到滑板上的土工格栅和土工布绷紧为止，滑板下的最大倾角控制在30度左右（见下图）。119\n图7.4土工格栅和土工布铺设工序示意图（2）Fig7.4geogridandgeotextilelayingprocessschematicdiagram(2)根据滑板外边缘处到水底泥面的距离及滑下的土工格栅和土工布长度，计算出已沉放到泥面上的土工格栅和土工布长度，根据此长度确定第一次移船的距离，避免土工格栅和土工布的重叠或排头定位失误。定位船通过丈量移动距离，平缓退船到目标位置。移船距离要略小于落在泥面上的土工格栅和土工布的长度，防止排头被拖移或土工格栅和土工布撕裂（见下图）。119\n图7.5土工格栅和土工布铺设工序示意图(3)Fig7.5geogridandgeotextilelayingprocessschematicdiagram(3)保持滑板倾角不变，释放土工格栅和土工布，在甲板上对土工格栅和土工布压载，通过移船使土工格栅和土工布铺设到位，当甲板上土工布尾滑到甲板边缘时，停止移船。重复上述步骤，直至土工格栅和土工布铺完，回收丙纶绳。后一幅排根据前一幅已铺设土工格栅和土工布的实际边线位置确定当前土工格栅和土工布的平面位置。土工格栅和土工布的压载可采用袋装碎石挂在土工布上。袋装碎石压载间距2～4m。7.6.3土工布倒滤层（1）土工布倒滤层铺设前对其下的混合倒滤层进行平整，不应有突出外露现象；在土工布倒滤层铺设完成后吹填土前，应检查土工布是否有损坏，如发现破损，及时修补。（2）本工程采用的土工织物为短纤针刺无纺土工布，其规格性能见下表，不采用再生料。土工织物具有出厂鉴定书或合格证及抽样试验报告，经质监部门抽样试验认可合格后使用。对存放期（指进入现场后库存）超过6个月或出现老化、破损现象的土工织物一律不使用。119\n表7.5短纤针刺无纺土工布技术指标Table7.5stapleacupuncturenon-wovengeotextilesindexes项目单位指标单位面积质量g/m2≥600纵、横向断裂强度KN/m≥16.0纵、横向断裂伸长率%25～60CBR顶破强力KN≥3.2纵、横向撕破强度KN≥0.46等效孔径□90mm0.15垂直渗透系数cm/s0.2～0.02（3）无纺土工布铺设时，紧贴下层混合倒滤层，略有松弛，并及时压上砂袋，防止被水流和波浪冲开。（4）土工布铺设与地基接触良好，接触长度应在2.0m以上。相邻两块土工布采用搭接或缝接，搭接时，搭接长度应大于1m，横向搭接时，应注意上层土工布应插入下层土工布内，缝接时，必须采用包缝法，重叠长度大于20cm。（5）无纺土工布在加工、运输、堆放和铺设过程中，应注意保护，不得出现破损和老化现象，否则应及时采取补救措施。土工织物如有破损，有孔洞，应及时用相同的土工织物进行修补，陆上宜采用缝接，水下可用搭接。（6）铺设土工反滤层时应略有松驰，土工织物宜由下往上铺设，并随铺随压；水下土工布深水区可用民船移动的方式展开下端，水下插筋或压载碎石袋的方法并由潜水员配合铺设。为确保搭接，水下土工布铺设搭接宜控制在1m。已铺好的尚未压的土工布应作适当防护，禁止车辆和行人践踏，并防止泥水浸入，以免堵塞土工布。（7）倒滤层无纺土工布抽样试验次数：随机抽样每10000㎡一个。每批供货至少一个样。（8）土工布拼接如采用搭接，搭接宽度水下不小于1.0m，水上不小于0.5m，如采用缝制连接，则搭接宽度不小于10cm，用锦纶线缝牢。7.6.4质量保证措施（1）制作土工格栅和土工布的材料，其各项指标必须符合设计要求，杜绝不合格材料的使用。抽检的频率为每供货批不少于一个或10000m2一个。（2）土工格栅和土工布加工时严格质量。加工后的土工格栅和土工布堆放入库或用油布包裹，以防暴晒而老化。并在运输施工过程中避免阳光暴晒，保持完好。土工格栅和土工布在制作、运输、堆放和铺设过程中，应注意保护，不得出现破损和老化现象，否则及时采取补救措施。119\n（3）铺设前，检查铺设位置与土工格栅和土工布所沉放位置是否一致。土工格栅和土工布在断面横向内不得接长，纵向应采取绑扎进行连接，铺设时应进行平整，不得留有皱褶，保证堤身变形过程中充分发挥抗拉强度。（4）相邻两块土工格栅和土工布搭接宽度为1米，后一块定位时，其土工格栅和土工布错开覆盖在前块土工格栅和土工布1米以上，确保水下土工格栅和土工布的搭接宽度不小于1米。因此施工中铺排船移动宜缓不宜急，派专人监控并调整铺排船的位置。并按照下表的要求进行质量控制。表7.6土工格栅和土工布施工质量要求Table7.6geogridandgeotextileconstructionqualityrequirements项目允许偏差检测单元单元测点检验方法制作土工织物长度±L/200每块2尺量土工织物宽度±B/1502尺量铺设土工织物外边线位置+500MM，负偏差不作限制2经纬仪和GPS测量土工织物内边线位置-500MM，正偏差不作限制2经纬仪和GPS测量土工织物搭接宽度符合设计要求4尺量位置偏差：以向内侧偏差为正偏差，反之为负偏差。标高偏差：以向上方偏差为正偏差，反之为负偏差。厚度偏差：以厚度增大为正偏差，反之为负偏差。（5）施工过程中派人探摸，了解搭接情况和铺设范围是否满足设计要求，发现达不到要求的地方，及时分析情况找出原因，并采取相应的措施。（6）土工格栅和土工布铺设时，力求平整，不得有折叠现象，在横断面向应有所松弛，张力不可过紧，并确保定位精度和搭接长度。土工格栅和土工布展开铺设就位后，要求采用可靠的固定措施，防止土工格栅和土工布被水流、风浪作用而导致掀开移位，两侧余量要考虑沉降后2m，满足设计图纸要求。7.7混合倒滤层铺设7.7.1、混合倒滤层采用级配较好的天然石料或采用粒径5～80mm的碎石。7.7.2、混合倒滤层的铺设要保证连续性，防止分离，铺设由下而上进行，并整平铺匀。119\n铺设采用驳装挖掘机摊铺，乘潮作业。垫层的理坡采用滑线法，即在坡面上埋设排桩，排距为5m左右，排桩上系拉细铁丝，在两细铁丝间设滑线，以滑线为准，去高补低，自上而下移动滑线理坡。不足部分，用方驳作定位、指挥船，由民船运料补抛。7.7.3.施工质量控制点（1）石料的规格和质量应符合设计要求和规范规定；（2）倒滤层厚度允许偏差值：水上±50mm，水下±100mm。（3）抛石断面平均轮廓线不得小于设计断面，坡度应符合设计要求1：2。7.8基床碎石垫层7.8.1碎石垫层抛填工艺采用挖掘机上1000T平板驳装抛碎石工艺。碎石运输船进入施工区域后，根据定位方驳的位置和当时的水流方向，在合适位置下锚后通过GPS定位在待抛位置，在抛填前现场施工人员用水砣测量后方进行抛填，抛填时运输船上的挖掘机根据抛填间距进行均匀抛填，抛填时现场人员随时通过水砣进行碎石垫层高程测量以指挥挖掘机作业。碎石垫层根据一次装船量确定抛石面积，分区进行抛填。抛填完成后经现场人员自检合格后，停止抛填，运输船只移船到下一区域继续抛填。在抛填时水流流速较大时停止抛填作业，抛填过程中挖掘机的挖斗应深入水中20～30cm后进行抛填。必要时潜水员局部进行探摸和平整，避免漏抛。7.8.2碎石垫层验收碎石垫层每抛填完成50～100m后，及时进行验收。7.9堤心石（10～100kg）抛填7.9.1.块石材料技术要求⑴石料要求质地坚硬、无风化剥落和裂纹、抗风化能力较强。⑵饱和抗压强度：不低于30MPa。7.9.2.施工工艺在10～100kg堤心石施工时，采用导标或插杆定位。抛石导标设置：按设计堤心抛石顶面宽度和边线立设抛石导标，导标标位要准确。（示意图如下）119\n图7.6堤心石抛填Fig7.6heartofstonefilledembankment方案一、在已施工堤上设置抛填顶宽导标，运输船对导标进行抛填。在抛填过程中现场人员随时进行标高、宽度检查，使其抛填轮廓线接近断面线，以保证堤身的稳定。抛填分层分段进行，分层加载可保证堤心沉降稳定。方案二、在施工现场插杆定位,采用GPS定位插竹竿设立边线和堤肩线。抛石采用1000吨级平板驳上反铲挖掘机,石料从莱州运至施工现场，运距为140海里，由内而外抛填，驳船平行与堤轴线布设。断面采用分层加载，断面粗形成后采用登陆艇载挖掘机上防波堤修整边坡或平板驳带挖掘机补抛边坡和修整。7.9.3堤心石——10～100kg块石无级配要求，不成片状，无严重风化和裂纹。水上抛类似抛石基床。陆上抛有时要架设车辆调头平台。抛后边坡自然坡度1：1，比设计坡度陡（1：1.25～1：3）抛填时堤内外侧边线比设计线放宽几米，用人力削平坡。堤顶内侧边线比设计线缩窄0.5～1m，利用散落在堤上的零星块石或施工胸墙挖出的块石，人力补抛，水下不足部分，用吊机或民船、驳船补抛119\n7.9.4垫层石100～200kg块石或更大，强度≮30MPa，无严重风化。重量≮护面快体重量的1/20~1/40200kg以下，可用民船、人力抛；200kg以上，用吊机—方驳。垫层块石一般较大较重，抛填时“宁低勿高”。（1）垫层的理坡：①滑轨法:导轨间距6m左右。滑轨为Ф75～100mm的细钢管或8kg/m轻轨，去高补低。②滑线法:埋设排桩，间距5m左右，排桩上拉细绳，两细绳间设滑线。（2）对平整度要求较高，且重量较大的垫层块石，通常采用较规则的块石，用吊机配以特别夹具，水下部分由潜水员水下铺砌，陆上部分由陆上人员铺砌。10～100kg垫层块石，理坡后的允许高差为±20cm；100～200kg垫层块石，理坡后的允许高差为±30cm。四脚空心块的垫层块石宜铺砌，水上、水下部分的允许高差分别为±5cm，±10cm。7.9.5压脚棱体和护底（1）压脚棱体：块石——一般为护面快体重量的1/5～1/10，可达1t。（2）浆砌石块体。与坡面相同的护面块体。施工方法以垫层基本相同。（3）护底：离堤中心较远，且较薄，一般只能用民船或方驳水上抛填。施工方法与堤心石相同。119\n图7.7抛石驳船驻位平面图Fig7.7bargeinaplanargraph7.9.6质量控制表7.7抛石、理坡、安放标高允许偏差、检验数量和方法Table7.7riprap,slope,elevation,placingallowabledeviationtestquantityandmethod序号项目允许偏差（mm）检验单元和数量单位测点检验方法1理坡（块石重量Kg）10～100±200每一断面（5～10m一个断面）1～2m一个点拉线用尺量或用深水砣检查7.10护底块石(300～400kg)抛填护底块石抛填同堤心石抛填工艺，采用导标定位，平板驳带挖掘机抛填工艺。抛填时应注意控制宽度及厚度。119\n7.11二片石垫层7.11.1垫层块石抛理工艺垫层块石抛填时采用驳装块石抛填的方式进行，抛填时测量人员在垫层块石的坡肩放设坡肩杆以控制顶面宽度同时还作为驳装短臂挖掘机粗理坡的指导线，当粗理坡成型合适距离时，在坡面上以理论控制坡比每6～7m安放理坡挂线，挖掘机在指挥人员的指挥下进行理坡。水深部分理坡放线后，乘潮作业。7.11.2垫层块石验收由于块石垫层受到风浪的影响比较严重,且对后续工序的影响比较大,故在人工细理坡完成后及时验收并安装护面石或预制块体。7.12垫层块石(100～200kg)抛理7.12.1垫层、护面块石抛理工艺垫层块石抛填时采用水抛推进的方式进行，抛填时测量人员在垫层块石的坡肩放设坡肩杆以控制顶面宽度同时还作为驳装短臂挖掘机粗理坡的指导线，当粗理坡成型合适距离时，在潜水作业人员的配合下在坡面上以理论控制坡比每6～7m安放一颗理坡轨道，在两根轨道之间放设挂杠。潜水作业人员通过挂杠的上下移动确定坡面平整情况，并通知指挥人员，驳装长臂挖掘机在指挥人员的指挥下进行理坡，潜水理坡作业人员随后进行人工细理坡。当潜水作业人员完成一个工作段后，潜水定位船移到下一个船位，继续进行理坡作业。7.12.2垫层、护面块石验收由于块石垫层受到风浪的影响比较严重,且对后续工序的影响比较大,故在人工细理坡完成后应及时验收并安装护面块体。抛石理坡：100～200kg块石允许偏差为±300mm。7.13扭工字块预制安装7.13.1扭工字块预制扭工字块预制场地选择在陆地抛填区，配置专用胎具，预制场内设模板加工维修场地，25吨汽车吊构件起吊出运。（1）、扭工字块施工工艺流程119\n准备工作支立模板浇注混凝土拆模养护运输贮存图7.8扭工字块施工工艺流程Fig7.8dolosseconstructionprocess7.13.2工程监测与试验（1）质量检验严格按《水运工程混凝土施工规范》的有关规定执行。木工工段、混凝土工段自检、互检合格后，由专职质检人员检验，严格控制施工过程质量。（2）工程试验由试验人员在混凝土浇筑时，制作混凝土试件，确定脱模时的混凝土强度、养护的持续时间等，并协助监理工程师完成此类项目的监理平行检测。7.13.3预制施工（1）模板工程①底胎扭工字块底胎为平整形式，由砼浇注而成，纵向摆放。扭工字块底胎呈平面交错型布置，该布置型式占地面积较少。②模板结构扭工字块模板设计型式为立式，底面放在台座上，上口下灰。模板采用螺栓连接，模板开缝采用橡胶条止浆，对于底边周缝采用泡沫塑料止浆。具体详见扭工块模板工艺图（下图）。③模板支立模板采用25T吊机和20T平板车吊运到施工现场，人工将模板抬至底胎上，人工支立完成。A、将底胎杂物清理干净。B、清理模板表面，刷脱模剂。119\nC、人工在底胎上将模板组装成型，组装时随时校正尺寸。D、为防止漏浆，模板底面与底胎接触面贴橡胶条止浆，两片模板间贴橡胶条止浆，然后紧固模板连接螺栓。E、填写自检卡，移交混凝土工段进行混凝土浇注。④模板拆除砼达到拆模强度后,采用千斤顶顶开模板,人工将模板吊离底胎至下一底胎。A、混凝土达到拆模强度后，方可拆除模板。B、先抽出模板固定木楔,然后卸下模板连接螺栓。C、人工松动模板，使模板与混凝土表面脱离，然后人工拆除。图7.9块体的预制工艺Fig7.9blockPrefabricationTechnology（2）混凝土工程①混凝土浇注方式119\n砼使用自拌混凝土，使用改造的装载机入模，施工人员在模板上分层浇注并振捣密实，砼表面使用铁抹子压面不少于3遍。模板拆除后，喷涂养护液养护。②防止扭工字块表面出现蜂窝麻面的措施：A、扭工字块模板上开口，用5cm振捣棒振捣。B、模板表面涂刷高效脱模剂。C、分层下灰，分层振捣密实。振捣混凝土中气泡排出。③高温天气施工措施：A、高温天气，调整混凝土施工作业时间，混凝土搅拌、运输和浇注转入日落后至凌晨的时间段进行施工。B、适当加大混凝土的坍落度。C、混凝土抹面为防止混凝土顶面松动，混凝土浇注至顶部时，进行二次振捣和二次抹面，如有泌水现象，予以排除。D、混凝土养护混凝土抹面后立即喷涂养护液，防止风干和日晒失水。E、质量检验标准表7.8预制扭王字块质量标准Table7.8prefabricatedWangwordtwistblockqualitystandard序号项目允许偏差（mm）检验单元和数量单元测点检验方法1各部位尺寸±10每个构件(抽查1%)7～8用钢尺量块体肢杆长度和各肢端头截面2表面错牙154用钢尺量每肢杆，各取一大值（3）扭工字块起吊和储存当扭工块砼达到设计强度75%时，使用25t汽车出槽,平板车运至堆存场地。堆存的扭工字块继续使用塑料布覆盖潮湿养护14天。7.13.4扭工字块体安装（1）施工工艺流程扭工字块体安装采用水上安装工艺，水上安装采用平板驳吊机组，吊机用50t履带吊,1000～3000吨平板驳运输。块体装船块体运输块体安装测量验收119\n（2）块体装船和运输护面块体在块体堆场由载重汽车运至出运码头装驳，驳船运至安装现场。（3）块体安装施工顺序图7.10工字体安装Fig7.10thefontsinstalled护面块体安装施工紧随堤身垫层石的施工,总体顺序由堤根开始向堤头推进，两侧同时施工。按低潮位分为水上、水下两部分1）水上部分可规则安放，也可定点、定量随机抛填，要求60%的竖杆朝向坡脚，而且先按理论计算量的95%抛填，后用余下的5%“填平补漏”2）水下部分，一般按理论计算量，定点、定量随机抛填。①护面块体在斜坡堤坡面上的安装顺序块体在斜坡面上的安装顺序跟随垫层石抛理的分层标高施工，由坡脚向坡肩（即由下向上）进行。②纵向安装顺序护面块体安装沿堤身方向采取阶梯形纵向流水分段，分段的长度为30～40m。（4）护面块体安装方法①扭工字块安装方案设置出运码头，扭工字块安装主要采用方驳带履带吊配合人工水上定点安放。水上采用1000T驳船装运，驳船带履带吊进行安装。②块体安装定位119\n在堤顶+2.50m高程上平整后，在距轴线外侧3～5m设置平行于防波堤纵向轴线的安装控制基线。在安装控制基线上每20m设立吊机安装站点，每个站点都计算给出相对应确切的里程。上述控制基线和站点构成了安装平面控制系统。吊机旋转中心位于站点上，结合各排列交点（即块体安放点位），根据吊机吊杆长度，给出转角θ、仰角α两个参数，吊机驾驶人员可确定块体点位。③块体安装50t履带吊机吊起护面块体，驾驶员根据块体吊杆转角θ和仰角α一对参数，定点随机逐块安放。每一块体安装时起重工都需调整块体安放姿势。块体安装吊索采用自动脱钩方式，起重工负责捆锁块体并配合和指挥吊机驾驶员进行安装。④安装施工记录块体安装施工使用安装记录专用表格，表格中标明每一安装区块、区块起始里程、块体的纵横排列序号，安装时，逐块做好安装记录。图7.11吊装Fig7.11hoisting119\n图7.12堤顶50t履带吊机安装示意Fig7.12crest50tcrawlercranemachineinstallationdiagram⑤护面块体安装质量检验标准扭工字块安放：不得有漏放和过大隆起，安放数量允许偏差应控制在5%以内。2吨扭工字块体为定点、定量安装；⑥护面块体安装施工过程质量控制　预制构件装船中，保证块体不产生碰撞，避免造成块体断肢、边棱残缺等现象。安装前检查垫层石理坡质量，垫层石的规格、质量符合设计要求，垫层石验收后，护面块体应及时安装，以保证风浪条件下防波堤的稳定；坡面坡度和平整度。不符合要求和受风浪破坏的部位，进行修整后安装护面块体。119\n定点随机安放扭工字块时，方驳采用GPS测量定位，保证安装位置准确，扭工字块在坡面上斜向放置，并使块体的一半杆件与垫层接触。相邻块体摆向稍稍错开。扭工字块摆放尽可能靠紧，以满足安放密度要求，过大的漏放和隆起现象。保证按设计及规范要求的数量，其安放数量允许偏差控制在5%以内安放后检查块体重叠或漏放情况，如发现重叠或漏放及时进行调整或补安。⑦设计块体安放网格块体安放网格是要根据块体安放密度和护岸坡形尺寸设计计算出每个块体安放的三维坐标位置。.网络计算主要参数：.安放网格水平向间距：C=1.20H.安放网格沿坡面间距：D=1.10H.安放网格排距：B=0.60H.单元面积：S=(1.20H×1.10H)/2=0.66H2.单层块体的安放厚度：E=0.9H.扭工块安装网格布置工艺图如下：图7.13安装网格布置工艺图Figure7.13installgridlayoutprocesschart119\n图7.14安装布置图Figure7.14installationlayout⑧扭工字块具体的安放原则．正常情况下,相邻块体摆放姿势不能相同；．两相邻块体不能以它们的翼缘相接触平行安放；．翼缘现朝来波方向的块数不能多于三分之一，且不能成片；．多种绑扣方式交替使用，通过块体的吊点变化来改变块体姿势；．转动块体，改变块体的朝向，以求最佳随机效果；．绑扣钢丝绳长度为2.2H(H为块体型高)，即3m；．第N+1排的块体要安放于第N排的块体之间，也就是说相邻排的块体要交错安放；．同一排的块体不互相重叠，即原则上，同一排的相邻块体之间不允许有接触，这有利于块体的稳定，也便于对块体的姿势作必要的调整。．第N+1排块体由第N排块体和垫层石来持重，除开始的第一排块体以外，以后安放的块体都不应完全由垫层块石来持重，否则不符合要求。要做到这一点，对没有经验的操作手，要通过试放来理解。7.14混凝土胸墙7.14.1施工流程模板加工模板支设砼拌、运砼浇注砼养护模板拆除养护图7.15施工流程119\nFigure7.15heconstructionprocess7.14.2施工工艺（1）模板工程模板加工：砼胸墙模板系统由前模板、后模板及封头模板三部分组成，模板的结构设计除了能够满足强度和刚度要求以外，还综合考虑了模板自身稳定等因素。为了满足砼胸墙质量要求，模板均采用桁架式钢框架、δ=4mm钢板做板面，[10桁架按间距1m布置；竖向及水平围囹均采用槽钢[14，竖向围囹间距与桁架间距相同，其间距为1m；水平围囹间距按0.5m布置。底模采用先浇注一次素砼垫层。砼垫层采用砼胸墙标号，厚度采用10cm。砼胸墙分段长度为10m，胸墙伸缩缝填充沥青木板。模板支设：模板采用50t履带吊水上安装，安装顺序如下：前模板→后模板→封头模。安装前，将前、后两组模板位置用墨斗线弹墨放样，一切就绪后，先进行前模的安装，利用预埋钢筋将前模固定在下层素砼垫层上；接着进行后模的安装，模板就位后，上部采用顶拉杆，下部使用对拉螺栓，使前模相对稳定，然后利用垂球从模顶垂对到砼胸墙素砼垫层上预先弹好的墨线，通过调整对拉螺栓及模板顶拉杆，使前模后倾坡度及临水线位置安装到位并准确。主体模板安装完毕后，最后安装封头模板并进行整体加固。模板脱模剂采用新机油和柴油的混合物，模板安装好后进行涂刷。模板拆除：采用船上吊车由人工配合拆除模板。其施工顺序如下：吊车就位→拆除拉条→悬挂模板→拆除螺栓→模板拆除→模板清理→模板刷油→下一循环（2）砼工程砼胸墙砼采用搅拌船海上直接靠船装料，拌合船泵送入模进行砼浇筑。在浇注过程中试验人员应跟班作业，随时取样，及时检测砼的塌落度和按照规范留置好砼试块，并及时掌握所拌制砼的和易性和流动性。采用ф50插入式振捣棒振捣，由近模板处开始振捣，先外后内，移动间距不大于250mm，至模板距离不大于100mm，并尽量避免碰撞模板。保证混凝土的密实度，每一振点振动持续时间，以混凝土表面呈现水泥浆和不再沉落为度。砼胸墙顶层混凝土采用二次振捣及二次抹面，以防松顶和表面干裂。如有泌水现象，及时排除水分。7.15回填砂当内外侧抛石堤形成后即进行堤芯土方吹填。7.15.1施工船选择与配套7.15.2施工船舶选择119\n由于本工程回填砂为防波堤内侧，方量较小，根据该工程施工特点，计划投入吸砂船进行施工。7.15.3回填砂施工工艺流程：机械布置→筑隔舱围堰→第一隔舱吹填→下一隔舱吹填（循环往复）7.15.4堤芯土吹填施工时，采取以下措施：（1）堤芯土吹填时，由于进入吹填区的土层含水量很高，故在吹填过程中，拟采用人工对吹填区不断进行扰动，改变土颗粒排列结构，使之排列趋于紧密状态，以提高土的密实度，确保干容重达到设计要求，保证围堰的施工质量。（2）堤芯土吹填应分层、分隔舱进行。每隔舱长度100～200m为宜，在施工时，先吹填第一个隔舱，再进行另一隔舱吹填，让第一个隔舱有充分的时间排水固结。如此轮番作业，往复进行。采用抛填砂袋方式进行阁堰施工，宽度为1.0米。（3）吹填时，力求整个吹填区内土料沉积颗粒均匀分布，避免细砂颗粒沉积于某一部位。吹泥管口设置于外侧堤身上，吹填时根据砂源颗粒的大小适当调整出泥管口的位置，以达到沉积均匀的目的。7.16雨季施工（1）为保证施工进度，在雨季前后加快施工作业效率，雨季到期间海上所有机械设备正常施工。（2）混凝土在雨季施工时应对堆料场作好排水工作，不使原材料中冲入泥浆，若有泥浆，应加以冲洗、过筛。混凝土在拌和时应随时测定砂、石料含水量，及时调整水灰比，确保混凝土质量。混凝土浇筑前必须和气象站密切联系，有降雨均浇筑。刚浇好的混凝土若遇雨，采用下面用塑料薄膜，上面在盖草袋，不影响混凝土面层色泽。雨季混凝土施工要充分作好运输、劳力准备，使浇筑、振捣成型，各工序时间间隔尽量缩短。（3）设专门值班人员与当地气象部门保持联系，及时了解风、雨、潮、灾害信息，并储备一定量的编制袋，做好安全防范工作。（4）用于工程施工的机械设备应做好雨季施工的机械技术保养工作，严格执行我公司的雨季施工机械设备安全操作规程。（5）在整个雨季施工过程中，应对施工区域内的电器设备及电缆进行经常性检查，电缆接头一律架高架空，防止浸泡水中，避免触电事故的发生，保证电器元件的灵敏、有效正常工作。（6）住地、库房、车辆机具停放场地、生产设施都应设在最高洪水位以上地点或高地。119\n（7）合理选择临时仓库的位置，并设良好的防雨设施，以保证雨季期间材料的正常供给。119\n结论毕业设计是本科学习阶段一次非常难得的理论与实际相结合的机会，通过这次防潮堤的施工组织设计，我摆脱了单纯的理论知识学习状态，和实际设计的结合锻炼了我的综合运用所学的专业基础知识，解决实际工程问题的能力，同时也提高我查阅有关文献资料、设计手册、设计规范以及电脑制图等专业能力水平，而且通过对整体的掌控，对局部的取舍，以及对细节的斟酌处理，都使我的能力得到了锻炼，经验得到了丰富，并且意志力，抗压能力以及耐力也都得到了提升。这是我们都希望看见的也正是我们进行毕业设计的目的所在。虽然毕业设计内容繁多、过程繁琐但我的收获却更加丰富。各种专业知识的运用，我都是随着设计的不断深入为不断熟悉并学会应用的。和老师的沟通交流使我对设计有了新的认识也对发现了自己存在很多的不足，需要向老师学习的东西还很多。在设计过程中对于繁琐的计算，以及不断重复的绘图等给我带来了很大麻烦，这些麻烦处理让我很难斟酌，正是基于这种考虑我意识到：要想完美的完成一个设计，与专业人才的交流是很有必要的，有经验的人士能给你很多简单且实用单位建议，有了他们的帮助我能很好地处理我遇到的麻烦。通过毕业设计我有了提高，虽然提高的很有限，但是使我拓宽了思路，积累了很多实际经验，我头脑中的知识被很好地武装起来了，而这次毕业设计也必然会让我的未来的工作学习中表现出更高的应变能力以及处理相关问题的能力，更强的沟通能力和理解能力。本次设计我所采用的施工工艺属于比较传统的，创新的部分不是很多，一个是因为专业知识掌握的不多，另一个就是信息匮乏，保险起见就采用了传统加小部分创新。今后我会多关注新的施工工艺，好的实用的方式方法，更好的为祖国服务。119\n致谢在大学最后的毕业设计中我学到了很多东西，主要是以毕业设计为轴线把大学所学的专业课又完整的串了一遍，通过毕业设计把以前的知识又有目的性的学习了一遍，并巩固了以前学习的知识，也加深了我对以前所学知识的理解，也让我更加有信心去面对在以后工作中遇到的更多挑战。首先，我要感谢朱老师、王老师在百忙之中对我的悉心指导。老师渊博的专业知识、严谨的治学态度、精益求精的工作作风以及平易近人的人格魅力对我影响深远。老师循循善诱，培养了我独立思考问题和解决问题的能力，使我受益匪浅。在此，谨向你们表示崇高的敬意和衷心的感谢！我还要感谢在设计过程中给予过我很多帮助的同学和朋友，正是由于你们，很多细节问题才迎刃而解。最后，向港口教研室的所有老师致以最诚挚的谢意！119\n参考文献[1]中华人民共和国行业标准.海港总平面设计规范(JTJ211-99)[S].北京：人民交通出版社.[2]中华人民共和国行业标准.港口工程荷载规范(JTJ215-98)[S].北京：人民交通出版社.[3]中华人民共和国行业标准.海港水文规范（JTJ213-98）[S].北京：人民交通出版社.[4]中华人民共和国行业标准.重力式码头设计与施工规范(JTJ290-98)[S].北京：人民交通出版社.[5]中华人民共和国行业标准.高桩码头设计与施工规范(JTJ291-98)[S].北京：人民交通出版社.[6]中华人民共和国行业标准.防波堤设计与施工规范(JTJ298-98)[S].北京：人民交通出版社.[7]中华人民共和国行业标准.港口及航道护岸工程设计与施工规范(JTJ300-2000)[S].北京：人民交通出版社.[8]中华人民共和国行业标准.板桩码头设计与施工规范（JTJ292—98）[S].北京：人民交通出版社.[9]中华人民共和国行业标准.港口工程混凝土结构设计规范(JTJ267-98)[S].北京：人民交通出版社.[10]中华人民共和国行业标准.港口工程地基规范(JTJ250-98)[S].北京：人民交通出版社.[11]中华人民共和国行业标准.港口工程钢结构设计规范（JTJ283-99）[S].北京：人民交通出版社.[12]中华人民共和国行业标准.海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范（JTJ275-2000）[S].北京：人民交通出版社.[13]中华人民共和国行业标准.水运工程抗震设计规范(JTJ225-98)[S].北京：人民交通出版社.[14]中华人民共和国行业标准.港口工程环境保护设计规范(JTJ231-94)[S].北京：人民交通出版社.[15]中华人民共和国行业标准.装卸油品码头防火设计规范(JTJ237-99)[S].北京：人民交通出版社.[16]中华人民共和国行业标准.港口工程地质勘察规范(JTJ240-97)[S].北京：人民交通出版社.[17]中华人民共和国行业标准.港口工程嵌岩桩设计与施工规程(JTJ285-2000)[S].北京：人民交通出版社.[18]中华人民共和国行业标准.开敞式码头设计与施工技术规程(JTJ295-2000)[S].北京：人民交通出版社.[19]中华人民共和国行业标准.码头附属设施技术规范(JTJ297-2001)[S].北京：人民交通出版社.[20]中华人民共和国行业标准.港口工程桩基动力检测规程(JTJ249-2001)[S].北京：人民交通出版社.119\n[21]中华人民共和国行业标准.港口工程质量检验评定标准（JTJ221-98）[S].北京：人民交通出版社.[22]交通部第一航务工程勘查设计院.海港工程设计手册（上册）[S].北京：人民交通出版社，1994.[23]通部第一航务工程勘查设计院.海港工程设计手册（中册）[S].北京：人民交通出版社，1994.[24]交通部第一航务工程勘查设计院.海港工程设计手册（下册）[S].北京：人民交通出版社，1994.[25]邱驹.港工建筑物.天津[M]：天津大学出版社，2002.[26]韩理安．港口水工建筑物（第二版）[M]．北京：人民交社，2008.119\n外文资料roductionandpreventionandcureofthecrackofskyscraperAlongwiththespeedingoftownhouseconstructionstep,notafewareaswithsmallresidencessetuponeafteranother,manyinhabitantsmovecontinuouslyintothenewresidence,theirqualitytohousingrequestismoreandmorehigh,particularlypayattentiontoverymuchtosomecrackscircumstanceswhichsprinklebuildingplanktoappearnow,worrythesecracks'aringendwillcauseinsecuritytrouble,butinsuccessiontobuildingqualitydirectthesectionhurltell.Suchasoncethesomecitydevelopacompanytosetup6layersoffloorresidence16totally,constructingareaabout100,000squaremeters,thebrickmixsstructure,thebeginningrepairs,onesteps2boxoffwiththebrickwall,eachone'sestablishingaturnofbeamtogetherbuildingplankistogetherwholetosprinkle,theplankthick100mms,concretemarknumberisC20,houselongaboutwith80-90ms,don'testablishflexiblesew,firstflooristhe2.2mgaragelayer,theC20reinforcingbarcageofthefoundationadoptioninfusestonoteastake.It'ssmallarea'sturntocompleteworkinOctober,2003,finishingconstructionacceptance,didn'tdiscoverobviouscrack,discoverthebuildingplankappearscrackwhentheinhabitantrepair,pastjointlytoqualitydirectthesectionhurltell,throughsteptoseeonthespot,16housesallexistthedepthdifferentcrack.Thecrackwidthisbetweenthe0.2mmsmms-0.4ses,thegreatmajorityofthecrackpositionisplacedinplankfourCapes,thedynastysunismoreobvious.Hence,theSuperintendentofficeofqualityconcerned,sinkingtodeclinequantityandinclinationdegreetocarryonareexaminationtothehousefirst,resultallinallowthescope,againlookintoconstructiondiagrampapertoalsomatchtorequestconcerningthenorm.Owingtoabove-mentionedcircumstance,passbyhardanalytical,theconfirmationcrackreasonhasthefollowingwhattime:1,causenowmainreasonofsprinklingtheplankcrackistheconstringencyofconcrete,theconcreteisinthenaturethehardeningtheprocess,becausewaterevaporatescontinuously,butthephysicalvolumegradualconstringency,buttheplankisonallsidestobesubjectedtoastipulationof,can'tflexfreely,sowhentheconstringencyofconcretecausetosprinkleknotholestipulationnowshouldthedintexceedcertainlimit,certanlywillcausetosprinkleplanktoopencracknow.AndthecrackparttakeplacemuchatshouldthedintmoreconcentratedCapeintheplace-plank,butismutuallyperpendicularwiththeOvercastangle119\nlineofwall2,constructtooearlyonthecast-in-placeboard,addandcarryonone'sshoulderorbackthecrackcaused."normofinspectionofqualityofstructuralconstructionofconcrete"stipulates,beforetheconcreteintensityreaches1.2N/mm2,can'ttrampleorinstalltemplateandsupportonit.Butdeveloper,forraceagainsttime,catchupwithprogress,orconcreteat,congealandcongealstageafterallforthefirsttimestillinwateratthegoodcast-in-placeboardjust,takeupthepostofpurposetotrample,carrythematerial,concentrateonpilingupfragmentofbrick,mortar,template,etc..Prematureaddingandiscarriedonone'sshoulderorback,hascausedthecrackofcast-in-placeboardartificially.3,thecrackwhichthetemperaturechangecauses.Aseverybodyknows,thecementcondensesandhardensfastatroomtemperature,thecharacteristicsuchasbeinggreatofheatofhydration,especiallyinsummer,aftertheconcreteisbuilt,thereleaseamountoftheheatofhydrationisgreat,theconcreteisunderthehightemperature,can'tgetandwatermaintenanceintime,anddesiccateandshrink,makeconcretetakeplacedrytosplit,resultinfracturingfinally.Investigationfindinthemajorityboardcornercrackin,tanbythesuntowardsthefrontdirectlythesun.4,thehouseiscrossedtoolongtosetuptheessentialexpansionjoint,isthereasonwhichcausesthecracktoo.Thedeveloperisinordertosavetheland,oftentakethelengthofthehouseintoaccount,makethehousewholetoolong,setupexpansionjointeither,becauseoflackessentialexpansionjoint,freedomflexibledegreeinhousereachorexceedshouldsetupintervalthatexpansionjointrequire,,willpresentthecracktoo.5,theboardisdefeatedbythemuscleandsunkinthecrackproduced.Inthecourseofconstructing,becauseconstructorsoperatebarbarously,tramplethereinforcingbararbitrarily,causeandshoulderthemuscleandsink,theantiabrasionlayeristoobig,reducethesectionaleffectiveheightoftheboard,makethebearingcapacityoftheboardunabletoreachtherequirementofonesthatdesign,thuscausetheproductionofthecrackofboard.Effectiveheight,makethebearingcapacityoftheboardunabletoreachtherequirementofonesthatdesign,thuscausetheproductionofthecrackofboard.Howtopreventandcuretheproductionoftheboardcrackofcast-in-placeboard,accordingtotheconstructionexperienceformanyyears,offersomefollowingpreventionmeasures,suitableforconsulting119\n:1,Dowellcast-in-placeboardmaintain,work,guaranteeconcreteintensity,preventandcureimportantlinkthatcrackproduceoneofconscientiously.Thenormstipulates,mustcoverandkeepmaintenancewarmin12hoursaftertheconcreteisbuiltatroomtemperature,ordinarycementisnolessthan7days,iftheonethatignoredtoconcretewateredmaintenance,ononehanditreduceconcreteintensity,ontheotherhanditmakeconcretetobeinthecourseofhardeningtoolatetosupplementthemoisture,thereforelackwaterandproducethecrackinalargeamount.Sodoagoodjobofwateringmaintenanceofconcrete,canalreadyreducethecrackthattemperatureproduces,canalsoreducethecrackthattheconcreteshrinkandproduce.2,cast-in-placeboarddon'tpassmorningpeople,pilematerial,HeShiload,becauseconcretehaveasclerosiscoursebuild,,justhaveintensity;Inthiscourse,shouldmaintaintheconcrete,can'texertanyexternalforcetotheconcrete.Inasituationthattheconcretehasnothadcertainintensityyet,concentrateon,pileupconstructionmaterialorpropupmouldstand,restonit,thatbroughtthecast-in-placeboardisnotintensitylikethis,butmorecracks.So,mustmakesurethatjustallowtotrampleorinstalltemplateandsupportonitaftertheconcreteintensityreaches1.2N/mm2.3,shoulderthicknessofantiabrasionlayerofthemusclethestrictcontrolpanel.Cast-in-placeboardshouldermuscleput,onboard,haveroofbeamaccordingtodesigningrequirementthroughgenerallyputonreinforcingbarofroofbeamorstaywithreinforcingbarlashingofroofbeamcutoff,.Forcontrolgoodtoshouldermuscleantiabrasionlayerthickness,mustadoptΦ10-Φ14reinforcingbarhorsestool,vertical-horizontalinterval800mmcomefixedpositiontoshouldermusclefromsidetoside,andwithelectricweldinghorsewithshouldermuscleweldfirmstool,makehorsetobestoolwhiletheconcretebuildsnon-wiping,guarantee,shouldermusclesink,control,shouldermusclethicknessofantiabrasionlayereffectively,makeboardshouldermuscleantiabrasionlayercrossthickproducingcracking.4,controlgoodsand,stoneinafoot-pathandmudcontentstrictly.Thethicksandinthecast-in-placeboardshouldbeselectedforuse,astoneoffoot-pathbetween0.25-0.5mm,themudcontentofgritcan'texceed1%.Sand,,stonegrainsoffoot-pathcarefulandtoolight,mudcontenttoobig,willreduceconcreteintensity,willmaketheconcreteproducethecrack119\nfinally.5,disposecertainamountsofanglemusclesinfourcornersoftheboard,radiatethemuscle.Takeplaceinboardcornerphenomenonthismoretocast-in-placeboardcrack,cornersetupΦallaroundinboardThelengthradiatesthemuscleforabout1800mm,soastomeetdemandsofanglestressoftheboard,thestresssphereofactionofmakingthecast-in-placeboardproducethecrackconformswithradiationmuscle,thuschangeandcontroltheproductionofthecrackeffectivelyforcedconcretestructurereinforcedwithanoverviewReinSincethereformandopeningup,withthenationaleconomy'srapidandsustaineddevelopmentofareinforcedconcretestructurebuilt,reinforcedwiththedevelopmentoftechnologyhasbeengreat.Therefore,topromotetheuseofadvancedtechnologyreinforcedconnectingtoimproveprojectqualityandspeedupthepaceofconstruction,improvelaborproductivity,reducecosts,andisofgreatsignificance.Reinforcedsteelbarsconnectingtechnologiescanbedividedintotwobroadcategorieslinkingweldingmachineryandsteel.Therearesixtypesofweldingsteelweldingmethods,andsomeapplytotheprefabricatedplant,andsomeapplytotheconstructionsite,someofbothapply.Therearethreetypesofmachinerycommonlyusedreinforcementlinkingmethodprimarilyapplicabletotheconstructionsite.Wayshasitsowncharacteristicsanddifferentapplication,andinthecontinuousdevelopmentandimprovement.Inactualproduction,shouldbebasedonspecificconditionsofwork,workingenvironmentandtechnicalrequirements,thechoiceofsuitablemethodstoachievethebestoverallefficiency.1、steelmechanicallink1.1radialsqueezelinkWillbeasteelsleeveintwosetstothehighly-reinforcedDepartmentwithsuperhighpressurehydraulicequipment(squeezetongs)alongsteelsleeveradialsqueezesteelcasing,insqueezingouttongssqueezepressureroleofasteelsleeveplasticitydeformationcloselyintegratedwithreinforcedthroughreinforcedsteelsleeveandWangLiang'sPositionwillbetwosolidsteelbarslinked119\nCharacteristic:Connectintensitytobehigh,performancereliable,canbearhighstressdrawandpigeonholetheloadandtiredloadrepeatedly.Easyandsimpletohandle,constructionfast,saveenergyandmaterial,comprehensiveeconomyprofitable,thismethodhasbeenalreadyalargeamountofapplicationintheproject.Applicablescope:SuitableforⅡ,Ⅲ,Ⅳgradereinforcingbar(includingweldingbadreinforcingbar)withribbingofФ18-50mm,connectionbetweenthesamediameterordifferentdiametersreinforcingbar.1.2mustsqueezelinkExtrudersusedinthecovers,reinforcedaxisalongthecoldmetalsleevesqueezededicatedtoinsertsleeveLanetwohotrollingsteeldrumsintoahighlyintegratedmechanicallinkingmethods.Characteristic:Easytooperateandjoiningfastandnothavingflamehomework,canconstructfor24hours,savealargenumberofreinforcingbarsandenergy.Applicablescope:Suitablefor,setupaccordingtofirstandsecondclassantidetonationrequirement-proofarmoredconcretestructureФⅡ,Ⅲgradereinforcingbarwithribbingofhotrollingof20-32mmjoinandconstructlive.1.3conethreadconnectingUsingconethreadtobearpulled,pressedbotheffortandself-lockingnature,undergogoodprincipleswillbereinforcedbylinkingintocone-processingthreadatthemomentthevalueofintegrationintothejointsconnectingsteelbars.Characteristic:Simple,allrightpreparatorycutofthecraft,connectingfast,concentricityisgood,havepatternpersonwhorestrainfromadvantagereinforcingbarcarboncontent.Applicablescope:Suitablefortheconcretestructureoftheindustry,civilbuildingandgeneralstructures,reinforcingbardiameterisforФforthethe16-40mmoneⅡ,Ⅲgradeverticality,itistheobliquetoorreinforcingbarshorizontaljoinconstructlive.119\nconclusionsThesearenowcommonlyusedtoconnectsteelsynthesismethods,whichlinkstechnologyintheUnitedStates,Britain,Japanandothercountriesarewidelyused.Therearedifferentwaystoconnecttheirdifferentcharacteristicsandscopeoftheactualconstructionofproductiondependingonthespecificprojectchooseasuitablemethodofconnectingtoachievebothenergyconservationandsavingtimelimitforaprojectends.119\n译文现浇楼板裂缝的产生与防治随着城市住宅建设步伐的加快，不少住宅小区相继建成，许多住户陆续搬进新居，他们对住房的质量要求越来越高，尤其对一些现浇楼板出现的裂缝情况非常关注，担心这些裂缝最终会引发不安全事故，而纷纷向建筑质量监督部门投诉。如某市一开发商共建6层楼住宅16幢，建筑面积约10万平方米，砖混结构，初装修，一梯二户用砖墙分隔，每层设有圈梁同楼板整浇，板厚100mm，混凝土标号为C20，房屋长约80-90m之间，不设伸缩缝，底层为2.2m车库层，基础采用C20钢筋笼灌注桩。该小区于2003年10月完工，竣工验收时，未发现明显裂缝，在住户装修时，发现楼板有裂缝出现，故联名向质量监督部门投诉，经实地踏看，16幢房屋均存在深浅不一的裂缝。裂缝宽度在0.2mm-0.4mm之间，裂缝位置绝大多数处在板四角，朝阳处更为明显。于是，质监部门组织有关单位，首先对房屋沉降量和倾斜度进行复查，结果都在允许范围内，再查看施工图纸也符合有关规范要求。鉴于上述情况，经过认真分析，确认裂缝原因有以下几点：1、引起现浇板裂缝的主要原因是混凝土的收缩，因为混凝土在自然硬化过程中，由于水份不断蒸发，而体积渐渐收缩，但板四周受支座的约束，不能自由伸缩，所以当混凝土的收缩所引起现浇板的约束应力超过一定限度时，势必引发现浇板开裂。而且裂缝部位多发生在应力比较集中的地方——板角处，却与墙阴角线相垂直。2、现浇板上过早施工，加荷引起的裂缝。《混凝土结构工程施工质量验收规范》规定，混凝土强度达到1.2N/mm2前，不得在其上踩踏或安装模板及支架。但开发商为了抢时间，赶进度，在刚浇好的现浇板上或混凝土尚处在初凝和终凝阶段，就任意踩踏，搬运材料，集中堆放砖块、砂浆、模板等。过早的加荷，人为地造成了现浇板裂缝。3、温度变化引起的裂缝。大家知道，水泥在常温下具有凝结硬化快，水化热大等特点，尤其在夏天，混凝土浇筑后，水化热释放量大，混凝土在高温下，得不到及时浇水养护，而失水收缩，使混凝土发生干裂，最终导致开裂。调查中发现，居多板角裂缝都处在遭受太阳直接曝晒的朝阳面。4、房屋过长未设置必要的伸缩缝，也是导致裂缝的原因。开发商为了节省土地，往往不顾及房屋长度，使房屋整体过长，也不设置伸缩缝，由于缺少必要的伸缩缝，当房屋的自由伸缩度达到或超过应设置伸缩缝要求的间距时，也会出现裂缝。5、板负筋下沉产生的裂缝。在施工过程中，由于施工人员野蛮操作，任意踩踏钢筋，致使负筋下陷，保护层过大，减少了板截面的有效高度，使板的承载能力达不到设计的要求，从而导致板裂缝的产生。如何防治现浇板板裂缝的产生，根据多年的施工经验，提供以下一些防治措施，可供参考：119\n1、认真做好现浇板养护工作，是保证混凝土强度、防治裂缝产生的重要环节之一。规范规定，常温下混凝土浇筑后12小时内，必须覆盖保温养护，普通水泥不少于7天，如果忽视对混凝土的浇水养护，一方面会降低混凝土强度，另一方面会使混凝土在硬化过程中来不及补充水分，因而大量缺水而产生裂缝。所以做好混凝土的浇水养护，既可减少温度产生的裂缝，也可降低混凝土收缩而产生的裂缝。2、现浇板上不要过早上人、堆料、施荷加载，因混凝土浇筑后要有一个硬化过程，才会有强度；在这个过程中，应对混凝土加以保养，不能对混凝土施加任何外力。如果在混凝土尚未有一定强度的情况下，在其上面集中堆放建筑材料或支模立撑，这样带给现浇板的不是强度，而是更多的裂缝。因此，必须做到在混凝土强度达到1.2N/mm2以后，才允许在其上踩踏或安装模板及支架。3、严格控制板面负筋保护层厚度。现浇板负筋按设计要求都放在板上面，有梁通过或隔断时一般放置在梁钢筋上面或与梁钢筋绑扎在一起。为了控制好负筋保护层厚度，必须采用Φ10-Φ14的钢筋马凳，纵横间距800mm左右来固定负筋的位置，并用电焊把马凳与负筋焊牢，使马凳在混凝土浇筑过程中不移位，保证负筋不下沉，从而有效控制负筋保护层的厚度，不使板负筋保护层过厚而产生裂缝。4、严格控制好砂、石粒径及含泥量。现浇板应选用中粗砂，粒径在0.25-0.5mm之间的石子，砂石含泥量均不得超过1％。如砂、石粒径过细过小，含泥量过大，都会降低混凝土强度，最终会使混凝土产生裂缝。5、在板四角配置一定数量的角筋，即辐射筋。针对现浇板裂缝多发生在板角这一现象，在板角四周增设Φ8@200mm，长度为1800mm左右的辐射筋，以此来满足板角应力的需要，使现浇板产生裂缝的应力作用范围与辐射筋相一致，从而有效地改观和控制裂缝的产生。钢筋混凝土结构中钢筋连接综述改革开放以来，随着国民经济的快速、持久发展，各种钢筋混凝土建筑结构大量建造，钢筋连接技术得到很大的发展。因此，推广应用先进的钢筋连接技术，对于提高工程质量、加快施工速度、提高劳动生产率、降低成本，具有十分重要的意义。钢筋连接技术可分为钢筋焊接和钢筋机械连接两大类。钢筋焊接有6种焊接方法，有的适用于预制厂，有的适用于现场施工，有的两者都适用。钢筋机械连接常用有3种方法，主要适用于现场施工。各种方法有其自身特点和不同的适用范围，并在不断发展和改进。在实际生产中，应根据具体的工作条件、工作环境和技术要求，选用合适的方法以期达到最佳的综合效益。1、钢筋机械连接1.1　径向挤压连接119\n将一个钢套筒套在两根带肋钢筋的端部，用超高压液压设备（挤压钳）沿钢套筒径向挤压钢套管，在挤压钳挤压力作用下，钢套筒产生塑性变形与钢筋紧密结合，通过钢套筒与钢筋横肋的咬合，将两根钢筋牢固连接在一起。特点：接头强度高，性能可靠，能够承受高应力反复拉压载荷及疲劳载荷。操作简便、施工速度快、节约能源和材料、综合经济效益好，该方法已在工程中大量应用。适用范围：适用于Ф18～50mm的Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ级带肋钢筋（包括焊接性差的钢筋），相同直径或不同直径钢筋之间的连接。1.2　轴向挤压连接将两钢筋安放成对接形式，利用焊接电流通过两钢筋接触点产生塑性区及均匀的液体金属层，迅速施加顶锻力完成的一种压焊方法。特点：操作简单、速度快、无明火作业、可全天候施工，节约大量钢筋和能源。适用范围：适用于按一、二级抗震设防要求的钢筋混凝土结构中Ф20～32mm的Ⅱ、Ⅲ级热轧带肋钢筋现场连接施工。1.3　锥螺纹连接　利用锥螺纹能承受拉、压两种作用力及自锁性、密封性好的原理，将钢筋的连接端加工成锥螺纹，按规定的力矩值把钢筋连接成一体的接头。利用锥螺纹能承受拉、压两种作用力及自锁性、密封性好的原理，将钢筋的连接端加工成锥螺纹，按规定的力矩值把钢筋连接成一体的接头。特点：工艺简单可以预加工连接速度快同心度好，不受钢筋含碳量和有无花纹限制等优点。适用范围：适用于工业与民用建筑及一般构筑物的混凝土结构中，钢筋直径为Ф16～40mm的Ⅱ、Ⅲ级竖向、斜向或水平钢筋的现场连接施工。以上是对现今常用的钢筋连接方法的综述，这些连接技术在美国、英国、日本等国家均得到广泛应用。不同的连接方法有其不同的特点和适用范围，在实际施工生产中需视具体工程情况选择合适的连接方法，以达到既节约能源又节省工期的目的。内部资料，请勿外传！9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^G89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz84!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#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