脚手架搭施工设计方案(最终)

'东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案大连龙湖东港区H09-01地块项目脚手架搭设施工方案施工单位：大连渤海建筑集团有限公司建设单位：大连龙湖东港房地产有限公司日期：2013年5月5日大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案目录一、工程概况2二、编制依据2三、脚手架搭设施工准备23.1材料要求23.2主要材料计划33.3机具准备33.4技术准备3四、脚手架搭设施工34.1脚手架搭设施工流程34.2搭设工艺34.3脚手架拆除施工工艺44.4构造要求及技术措施44.5悬挑型钢与固定7五、质量标准及验收95.1构配件检查与验收9六、安全措施136.1脚手架搭设安全技术管理措施136.2脚手架拆除安全技术管理措施14七、脚手架计算书16大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案一、工程概况1.1建设单位：大连龙湖东港房地产有限公司1.2监理单位：大连宏达建设监理有限公司1.3设计单位：大连华威高级建筑师事务所有限公司1.4施工单位：大连渤海建筑集团有限公司大连龙湖东港区H09-1地块项目，位于大连市东港区内，建筑面积55966平方米，其中六栋住宅建筑，地下一层，地上九层。本工程采用钢管扣件式双排落地脚手架，搭设高度约33.8米，本工程局部采用工字钢悬挑脚手架，其中5#楼因为样板楼，应从3层地面悬挑，高度约为19米。悬挑位置为样板房单元（详见平面图）,2#楼东侧在同样采用工字钢悬挑，分2次悬挑至楼顶每次悬挑高度约为15米左右。因本工程外装饰为干挂石材，所以架体离外墙应在500mm左右。1.5主要技术参数脚手架搭设高度33.8/19m立杆纵距1.5m立杆横距0.6m步距1.8m连墙件布置二步三跨悬挑梁型号18号工字钢钢丝绳直径19mm悬挑长度1.05m锚固长度1.95m二、编制依据2.1设计文件2.2图纸会审、设计变更及洽谈记录2.3已审批的《施工组织设计》2.4已签订的施工总承包合同2.5《建筑施工手册》（第四版）2.6《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112.7《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20112.8《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）2.9《混凝土结构设计规范》GB50010-20102.10《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20052.11《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）2.12《建筑地基基础设计规范》GB50007-20112.13《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912.14《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）2.15《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文三、脚手架搭设施工准备3.1材料要求1、脚手架钢管宜采用Φ48×3.5钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩应为40-65N·m，达到65N·m时，不得发生破坏。3、脚手板采用钢材料制作，单块脚手板的质量不宜大于30kg。冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。（4）安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。应采用阻燃制品，符合消防要求。3.2主要材料计划材料视工程进度分阶段组织进场。3.3机具准备1、搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。2、项目部应配备如下检查工具：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角3.4技术准备1、熟悉图纸以及搭设操作工艺2、编制安全作业指导书，对操作工人进行技术交底与岗前培训、安全教育。若人员有变动，应重新交底。四、脚手架搭设施工4.1脚手架搭设施工流程地面垫层混凝土浇筑（水平悬挑）→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。4.2搭设工艺1、落地双排脚手架搭设前应清除障碍物并平整场地，架体底部坐落在地下室顶板上，架体基础符合要求。2、在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。3、大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。4.3脚手架拆除施工工艺1、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网→拦杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。2、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。3、分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。4、应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。5、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。4.4构造要求及技术措施4.4.1立杆1、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：A、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；B、在顶部采用搭接接长时,搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。2、立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4.4.2大横杆1、纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨。2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接，搭应符合下列规定：A、纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不要设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3，如下图：大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案大横杆对接接头布置图a.接头不在同步内（立面）;b.接头不在同跨内（平面）1.立杆2.大横杆3.小横杆B、搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm；4.4.3小横杆1、主节点处必须设置一根小横杆杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。2、作业层上非主节点处的小横杆，最大间距不大于纵距1/2；3、小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。4.4.4脚手板1、作业层脚手板应铺满，铺稳；2、脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，如下图；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，如下图：3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。4.4.5连墙件大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案1、连墙件采用刚性连接方式，采用4m长架管设双扣件与楼层进行拉结。2、连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；3、优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；4、连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；5、当采用楼板预埋拉接时，拉结架管应采用双架管，预埋件钢筋采用Φ12钢筋；为防止架管抽动，应在预埋钢筋固定件的前两侧安置一个卡扣；6、连墙件拉结如下图所示：4.4.6剪刀撑1、剪刀撑在脚手架外侧全立面连续设置。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，并采用3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。2、每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表规定确定，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。斜杆与地面的夹角在45-60度之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角45度50度60度剪刀撑跨越立杆的最多根数7654.4.7安全网1、脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.4m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔10.8m（6步高）设一层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设不小于18cm高的挡脚板。大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案悬挑架技术措施4.5悬挑型钢与固定本工程采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架，悬挑型钢采用18号，每根长3米，悬挑长度1.05米，锚固长度1.95米，不小于悬挑段长度的1.25倍。悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。型钢悬挑梁固定端应采用2个U型钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定，用于锚固的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径采用19㎜。U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定，取≥30d。如下图所示：或大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm×10mm（宽×厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm×63mm×6mm。4.5.1搭设方案一次悬挑，最大高度为19米，悬挑位置在二层地面。4.5.2钢丝绳与吊环每个型钢悬挑梁外端设置直径19mm钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使用HPB235级钢筋，其直径为20㎜，吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定，取>30d。采用花篮螺栓对钢丝绳张紧度进行调节。做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。钢丝绳端部均设配套绳夹每端3只，间距150mm，紧固牢固，钢丝绳自由端长度不得小于200mm。钢丝绳吊环大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案阴、阳角部位作法示意图:图中A、B、C三点设钢丝绳拉结在上层楼板上五、质量标准及验收5.1构配件检查与验收1、新钢管的检查应符合下列规定：A、应有产品质量合格证；B、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定。脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。C、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；D、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范允许偏差；E、钢管必须涂有防锈漆。2、旧钢管的检查应符合下列规定：A、表面锈蚀深度应符合规范规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；B、钢管弯曲变形应符合规范规定。3、扣件的验收应符合下列规定：A、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；B、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；C、新、旧扣件均应进行防锈处理。4、木脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；其质量应符合本标准第4.4.3条第3项的规定；腐朽的脚手板不得使用；大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案5、构配件的允许偏差表：序号项目允许偏差Δ（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚3.5±0.5±0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.18游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l≤1.5m≤5钢板尺b.立杆钢管弯曲3m4m≤12≤16钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）≤55.2脚手架检查与验收1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：A、基础完工后及脚手架搭设前；B、作业层上施加荷载前；大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案C、每搭设完10～13m高度后；D、达到设计高度后；E、遇有六级大风与大雨后，寒冷地区开冻后；F、停用超过一个月。2、脚手架使用中，应定期检查下列项目：A、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；B、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；C、扣件螺栓是否松动；4、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表规定：脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差Δ（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整————观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102双排脚手架、满堂脚手架立杆垂直度最后验收垂直度20～80m——±100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许偏差(mm)搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插人法。3间距步距纵距横距——±20±50±20——钢板尺大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案4纵向水平杆高差一根杆的两端——±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差——±105扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm——钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500mm——钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a≤la/3——钢卷尺扣件螺栓杆拧紧扭力矩40～65N.m————扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角450～600————角尺大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案7脚手板外伸长度对接a=130～150mm≤300mm——卷尺搭接a≥100mm≥200mm——卷尺注：图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆；4-剪刀撑。5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表规定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准检查项目安装扣件数量（个）抽检数量(个)允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；结长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51～9091～150151～280281～500501～12001201～320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51～9091～150151～280281～500501～12001201～320058132032501235710六、安全措施6.1脚手架搭设安全技术管理措施1、脚手架搭设与拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案4、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业有防滑措施，并扫除积雪。5、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。6、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。8、搭拆脚手架时，划出工作标志区，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。9、脚手架的基础做到不积水、不沉陷，悬挑架楼层的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能进行悬挑架施工。10、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全。未完成的脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。11、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。12、当作业层高出其下连墙件3m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。13、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。6.2脚手架拆除安全技术管理措施1、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。2、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。3、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆除架体各附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4、拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。5、拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6、拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。9、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。10、所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。11、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。12、拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。13、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。14、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经项目部技术人员同意后由架子工操作。大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案15、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。16、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。17、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯架子等一并拉结，不得截断架体。防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。架顶设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。6.3应急预案1、应急领导小组：组长：项目经理副组长：安全员组员：项目管理人员及施工班组长2、应急预案A、脚手架事故发生时，现场人员应在自救、互救的同时，向项目部应急救援小组汇报事故情况。B、应急救援小组组长(项目经理)应立即启动项目部救援措施，并迅速赶到事故现场，根据事故严重情况，按统一指挥、分工负责的原则进行协调，组织营救人员，调动救援设备和物资，控制事故现场，疏散无关人员，同时向公司领导、安全部门汇报，必要时可向社会援助机构和媒体机构求援。C、救援人员和救援物资必须在第一时间内到达事故现场，并立即对伤员进行救护，用自备的救护车辆或联系送院，尽快将伤员送往医院救治。D、在应急领导小组的统一指挥下，任何部门及个人都有义务参加或配合救援工作。E、项目部应急领导小组在进行救援工作的同时应向公司应急救援领导小组组长或副组长汇报事故情况，以便公司应急救援领导小组组长根据事故严重情况决定是否启动高一级的生产安全事故应急救援预案。F、救援工作结束后，应派专人保护事故现场，并配合上级有关职能部门做好调查取证等工作。G、项目部安全部门还应该在规定的时间内向公司安全管理部门和上级职能管理部门如实填报伤亡事故报表，严禁瞒报和谎报。大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案H、做好伤亡人员家属的接待工作，按事故处理结果和有关规定做好善后工作。I、认真、科学地总结应急预案和实施全过程，对不足和缺点之处进行修改进一步使其完善。七、脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。基本信息：双排脚手架搭设高度为33.8m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为0.6m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.50m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处辽宁大连市，基本风压0.57kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.951；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:9；5.脚手架搭设剖面、立面示意图大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/2=0.225kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.5/2=2.25kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×2.25=3.466kN/m；小横杆计算简图2.强度计算大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=3.466×0.62/8=0.156kN·m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=30.703N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=30.703N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.225+2.25=2.513kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×2.513×6004/(384×2.06×105×121900)=0.169mm；小横杆的最大挠度0.169mm小于小横杆的最大容许挠度600/150=4与10mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.6=0.023kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.3×0.6×1.5/2=0.135kN；活荷载标准值:Q=3×0.6×1.5/2=1.35kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.023+1.2×0.135+1.4×1.35)/2=1.04kN；大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.04×1.5=0.332kN·m；M=M1max+M2max=0.007+0.332=0.339kN·m最大应力计算值σ=0.339×106/5080=66.759N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值σ=66.759N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1.615Pl3/100EI大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.023+0.135+1.35）/2=0.754kNν=1.615×0.754×15003/(100×2.06×105×121900)=1.637mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+1.637=1.689mm；大横杆的最大挠度1.689mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.6×1/2=0.012kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.6×1.5/2=0.135kN；活荷载标准值:Q=3×0.6×1.5/2=1.35kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.012+0.058+0.135)+1.4×1.35=2.135kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(0.60×1/2)×0.038/1.80]×33.80=4.435kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×9×1.5×(0.6+0.5)/2=2.228kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案0.15kN/mNG3=0.15×9×1.5/2=1.012kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×33.8=0.253kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.928kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0.6×1.5×2/2=2.7kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.928+0.85×1.4×2.7=12.727kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.928+1.4×2.7=13.294kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.57kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.951；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.57×0.74×0.951=0.281kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.281×1.5×1.82/10=0.162kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案立杆的轴心压力设计值：N=12.727kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"=13.294kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=12726.672/(0.186×489)+162393.396/5080=171.891N/mm2；立杆稳定性计算σ=171.891N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=13293.672/(0.186×489)=146.158N/mm2；立杆稳定性计算σ=146.158N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.494kN；活荷载标准值：NQ=2.7kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.162/(1.4×0.85)=0.136kN·m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.494+0.85×1.4×(2.7+0.186×4.89×100×0.136/5.08)))/(1.2×0.125)=55.641m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=55.641/(1+0.001×55.641)=52.708m；[H]=52.708和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为33.8m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.951，ω0＝0.57，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.951×0.57=0.349kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.278kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.278kN；连墙件承载力设计值按下式计算：大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=500/15.8的结果查表得到φ=0.912，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.912×4.89×10-4×205×103=91.423kN；Nl=10.278Ru＝8.858KN。大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=8.858kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(8858×4/(3.142×50×2))1/2=10.6mm；实际拉环选用直径D=12mm的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.111kN；d--楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于111/(3.142×18×1.43)=1.373mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×182×215×10-3=54.68kN螺栓的轴向拉力N=0.111kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54.683kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=8.972kN；d--楼板螺栓的直径，d=18mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=90mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(902-3.142×182/4)×14.3/1000=112.191kN>N=8.972kN经过计算得到公式右边等于112.19kN，大于锚固力N=8.97kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!附图：脚手架搭设平面图大连渤海建筑集团有限公司39 东港区H09地块项目脚手架搭设施工方案大连渤海建筑集团有限公司39'