水利枢纽（导流方案）施工组织设计大学论文

前言本次设计的题目是松涛水利枢纽（导流方案2）施工组织设计。松涛水利枢纽位于柳河干流上的松涛峡，系一级建筑物，由河床混凝土重力坝、右岸溢洪道和土坝及坝后厂房等部分组成。枢纽主要任务是发电，共装三台机组，每台机组150×103kW，发电的最低水位为500米，相应库容19.5亿米3。松涛处于峡谷地区，两岸地形较为陡峭，有公路相连接。坝址上下游均有沙石材料，开采运输比较方便，质量一般皆符合要求。本次设计由施工条件、施工导截流、料场的开采与选择、主体工程施工、施工交通工程、施工辅助企业、施工总体布置、施工总进度计划等部分较为详细的介绍了水利工程施工组织设计整个过程。毕业设计是本科教育人才培养计划中的重要组成部分，是本科教学过程中最后一个重要的教学环节，是人才培养质量的重要体现。毕业设计是各高校为大学生安排的最后一次全面性、总结性的教学实践环节，既是学生在教师指导下运用所学知识和技能，解决具体问题的一次尝试，也是学生走向工作岗位前的一次实战演习。毕业设计的目的是培养学生独立地综合运用所学基础理论、专业知识和基本技能，提高分析和解决实际问题的能力，也是毕业生上岗前提高全面素质的重要实践，对大学生的成长及适应社会需要有着深刻影响。毕业设计可以提高学生多方面的能力，包括综合应用所学知识能力、发现和解决问题能力、资料查询及协调合作能力等。通过设计，以达到以下几个目的：1.巩固所学的基础理论知识和专业知识。并能实际运用于设计、施工中，培养独立分析和解决问题的能力。2.明确当前社会主义建设的任务。执行党和政府的有关政策，培养正确的设计思想。3.善于运用图表和文字表达设计意图，能运用有关参考书籍、手册和规范。4.养成严肃认真、刻苦钻研、实事求是的工作作风。由于作者水平有限，设计时间仓促，本设计中难免会存在缺点、错误和疏漏之处。诚挚地希望各位老师及广大读者给予批评指正。作者：XXXXXX2012年06月68\n第一部分设计说明书第1章基本资料1.1工程概况松涛水利枢纽位于柳河干流上的松涛峡，系一级建筑物，由河床混凝土重力坝、右岸溢洪道和土坝及坝后厂房等部分组成。枢纽主要任务是发电，共装三台机组，每台机组150×103kW，发电的最低水位为500米，相应库容19.5亿米3。枢纽右岸适当位置布置有排砂放空洞，可满足封孔蓄水期对下游供水100m3/s流量的要求。1.2施工条件1.2.1工程地质条件坝区为高山峡谷区。狭谷由震旦纪变质岩构成，其上部为第四纪砾石岩，含砂砾石层及黄土。柳河流向，在坝址附近转为S260°W，河谷呈弯曲形。河谷两岸变质岩顶板出露标高，左岸约520米，右岸约515米。在标高515米时，谷宽约135米，坝址左右岸基岩上直接为黄土覆盖。坝址区及上下游河床覆盖层厚5－12米。表面0.3米左右为黄土覆盖，以下均由卵砾石夹粗、中砂等物构成。河床靠右岸有一深槽，顺河呈长条状分布，深槽处水深约10米，覆盖层厚10－12米，此深槽系河水沿构造裂隙侵蚀冲刷而成。坝址河谷及两岸的变质岩主要由云母石英片岩和角闪岩组成，石质坚硬，相当于16级岩石分类中的第X级岩石，普氏系数f=8云母石英片岩极限抗压强度为1000～1200公斤／厘米2，角闪片岩极限抗压强度为900～1200公斤／厘米2。坝址右岸距河边480米处，有一天然冲刷的鞍状地形，溢洪道即建此处，该处系古河道的遗址，两侧有大小冲沟数条，与它成70°～80°交角。此坝址处水文地质情况，地下水属裂隙补给水，数量很少，主要在构造裂隙及局部破碎带内。在坝区变质页岩中还有裂隙承压水，稳定水位432～446米，单宽涌水量一般为3升／分，最大为120升／分，随岩石裂隙发育程度、连通情况和深度而变化。松涛是地震波及区，据上级主管部门提出的松涛水利枢纽地段的地震基本烈度为7度。坝址上、下游均有砂石材料。特别是坝址下游藏量丰富，开采运输比较方便，质量一般皆符合要求，只有砂质土尚未找到理想的产地，必要时可以采用两岸的黄土代替。1.2.2施工场地及运输条件坝址距下游的仙州市河道长约100公里，直线距离约50公里，坝址附近皆为高山峡谷地区。松涛峡长约12公里，上下游均有比较平坦的山间盆地，可作为施工场地。枢纽选定坝址位于峡谷尾部，距峡谷出口约1.768\n公里，坝区河床两岸山坡陡峻，成V字形。左岸坡度45°～80°，陡缓相间；右岸坡度60°～85°，两岸山顶均为黄土覆盖。坝址河床高程一般为410米，枯水季一般水位为418米，河面宽50～60米，深槽偏右岸，最深约10米。坝址左岸山峰起伏高出河面约150米以上。右岸坝头附近为一狭小丘陵阶地，高出河面约110米左右。与坝区阶地相连的就是地形平坦面积宽阔的李家台四级阶地，高程560～580米。自峡谷出口起，两岸地势逐渐开阔，呈狭长的二级阶地，高程约430～440米，沿柳河右岸距坝址约8公里的旧镇，附近有宽阔平坦的二级阶地。坝内河谷两岸有很多冲沟，左岸主要有坝址下游200米处的滑沟；右岸主要有坝址上游150米处的红柳沟，下游的刘家沟、金沟和银沟等。这些冲沟切割既深且短，均系沿断层及节理裂隙发育而成，与河谷多成70°～80°的交角。由于这些冲沟的切割，使坝区地形变得非常复杂，给施工场地布置造成一定困难。坝区附近可供施工场地布置的地段，有右岸李家沟，峡谷出口下游右岸的明坝和左岸的易家湾等阶地。仙州到松涛的公路线为六级公路，已建成通车，路线全长约50公里。对于水路交通，因柳河上游为峡谷，河窄水急，不能通行船只。有国家铁路干线通过仙州市，可沿柳河岸边进工地。1.2.3水文气象1.2.3.1流量柳河的年最小流量多发生在1、2月份，3月份上游开始融雪化冰，流量渐增，6月份以后即进入汛期。年最大流量一般发生在7～9月间。坝址区实测最大流量为5640米3／秒，最小流量为205米3／秒，多年平均流量为830米3／秒；河水含沙量最大达5公斤／米3（7～9月），最小为0.01公斤／米3（1～2月）。峡内流速最大为7米／秒，最小为0.8米／秒。1.2.3.2气温本区为大陆性气候。多年平均温度为9.6℃，月平均最高温度为22.9℃，最低为－6.5℃；绝对最高为39.1℃，绝对最低为-23.1℃，日最小变幅1.3℃。坝址附近历年气温观测统计资料，如表1.1所示。68\n表1.1坝区1953～1988年气温（℃）特征项目月份日平均最高绝对最高日平均最低绝对最低月平均17.513.8-18.3-23.1-6.5214.917.5-15.4-22.1-1.6322.526.9-7.9-16.35.5428.433.2-2.9-8.412.0532.735.53.20.117.4634.236.58.52.921.0735.939.111.79.322.9834.438.310.65.421.5929.131.95.30.516.41023.628.0-2.5-6.610.11117.421.6-10.4-15.31.8127.610.9-15.7-21.6-5.3年平均9.61.2.3.3降水本地区雨量稀少，年平均降水量为330.1毫米，最大达471.9毫米，其中60～70％集中在7～9月，最大日降雨量为71.8毫米。最长一次降水延续时间4昼，最大一次降雨量为21毫米。暴雨常在下午或晚间出现。降雪一般于11月下旬开始，最大一次为20毫米，积雪最大厚度为6厘米，积雪日期一般从11月下旬到次年3月上旬，年平均积雪日数为21.6日，土壤冰结深度约1米。表1.2坝区1952～1988年各月降水量（毫米）月份项目123456平均1.32.97.913.932.538.3最大16.99.023.427.763.8103.2最小0700.32.15.068\n月份项目789101112全年平均62.389.856.619.03.92.0330.5最大126.7218.4108.950.613.69.1471.9最小18.633.212.20.500210.8表1.3坝区1985～1988年各月不同降水量出现天数统计表降水量月份（天数）1234565mm以下最多657131820最少12461112平均4.32.35.78.715175mm以下最多000023最少000011平均000011.710mm以上最多000001最少000001平均000000.320mm以上最多000000最少00000068\n平均000000降水量月份（天数）全年（天数）7891011125mm以下最多1617118515112最少612951393平均12149.772.76104.35mm以下最多45520016最少2311007平均3421.70012.310mm以上最多1421006最少1210001平均0.7210.3004.320mm以上最多1110002最少000.70001平均0.30.30.70001.71.2.3.4冰期每年11月底或12月初行凌，12月底封冻，次年2月底或3月初解冻。冰冻期约2～3个月。冬季行凌初期，多为针状，薄片状冰化闭。流冰速度最大为1.45米／秒，最小为0.95米／秒。春季流冰多为坚硬冰块，冰厚一般为0.2米，最厚可达1米。流冰期一般无过大冰块下泄。1.2.3.5风向及风速本地区春季多风，最大风速为17米／秒，风向多为东北向。68\n第2章施工导流设计2.1导流方式、方案的选择2.1.1导流方式的选择分段围堰法。亦称为分期围堰法，即用围堰将水工建筑物分段、分期维护起来进行施工的方法。所谓分段，就是在空间上将永久建筑物分为若干段进行施工；所谓分期，就是在时间上将导流分为若干时期。分段围堰法一般适用于河床宽、流量大、工期较长的工程，尤其适用于通航河流和冰凌严重的河流。全段围堰法。即在河床主体工程的上下游各建一道围堰，使水流经河床以外的临时或永久泄水道下泄。主体工程建成或接近建成时，再将临时泄水道封堵。此工程的河流属于山区河流，河宽较窄，并且在施工期没有通航要求。故选择一次拦断，即全段围堰法。2.1.2导流方案的选择2.1.2.1过水围堰即基坑允许过水，其挡水工作情况下的设计标准，一般以枯水期不过水为原则。并且在这个施工时段内，必须完成基坑开挖、处理等事项，还应浇筑一定厚度的混凝土层以保护基础。如采用此方案，则围堰工程量较小，导流建筑物的费用也较小。但是淹没损失较大。其中包括：基坑排水及清淤费用；围堰及其他建筑物、道路、线路的修理费用；施工机械撤离和返回基坑所需费用；劳动力和机械的窝工损失等；有效施工期缩短而造成的劳动力、机械设备、生产企业规模、临时房屋等多方面费用的增加；以及可能产生的延期投产损失等。因此，根据技术经济比较之后，认为采用过水围堰不比高水头围堰有明显的优势。2.1.2.2不过水围堰分为挡枯水期洪水和挡全年洪水。①挡枯水期洪水不过水围堰，即基坑内的主体建筑物可以在一个枯水期内抢修至拦洪高程以上，围堰仅在枯水期内运用。故高度可降低，经济效益显著。68\n表2.1不同施工期各种频率的最大流量（m3／s）时段频率1％2％5％10％20％11.1～5.312050192017501610145011.16～5.10134012701170109099710.1～6.304710429037103260279010.16～6.1528402670243022402020首先粗略估计施工进度和工期为：上游围堰填筑时间：15天；下游围堰填筑时间：10天；基坑排水时间：5天（排水速度：0.5—1.5m/天）；基坑开挖时间：3个月（按4m/月计算，同时上下游围堰加高培厚以及部分地基处理）；后续全面地基：3天。综上所述，在混凝土浇筑之前用去施工时间为4个月。初选时段10.16～6.15，则将坝体浇筑至拦洪高程以上的时间为三个多月，此时间过于紧迫。所以，为保证施工质量和安全，该方案不可取。②挡全年洪水不过水围堰，能保证整个基坑全年干地施工。如果采用此方案，则需要增加导流建筑物费用。但是它没有淹没损失费用。围堰全年挡水，保证主体建筑物全年干地施工，有效工期长，可连续施工，施工进度干扰小。经多方面的比较考虑，决定采用挡全年洪水不过水围堰。2.2导流标准的选用2.2.1导流建筑物级别的选用参考导流建筑物级别的划分（SL203-2004）所列各项指标确定。（1）保护对象为Ⅰ级永久建筑物，对应级别为4级。（2）失事造成较大经济损失，对应级别为4级。（3）使用年限估计为2.5年，在1.5～3年之间，对应级别为4级。（4）围堰工程规模为堰高估计为40m，对应级别为4级，库容大于1.0×108m3，对应级别为3级。综合考虑各因素，确定导流建筑物的级别为4级。2.2.2洪水标准参考导流建筑物洪水标准划分（SL203-2004）所列各项指标确定。导流建筑物的级别为4级，围堰为土石围堰，查得对应的洪水重现期为20～10年，鉴于导流建筑物级别划分中属于本级别上限值，选定重现期为20年。68\n设计洪水流量由该处或附近洪水频率曲线获得。对于重现期为20年，其洪水频率为5%，查得对应的最大流量为5130m3/s。2.3导流泄水建筑物尺寸确定2.3.1泄流建筑物的选择此工程坝址处主河道为“V”形深槽，最大流量为=5130/s。如果采用明渠导流，取渠底与河槽底齐平，则渠深需100m左右，还需开挖两岸边坡，则明渠开挖量巨大，不足取。如采用涵管导流，因涵管过多对坝身结构不利，其尺寸也不宜过大，且泄流量也小，不足取。该处坝址区两岸变质岩主要由云母石英片岩和角闪片岩构成，石质坚硬，极限抗压强度900—1200kg/。普氏系数f=8，从地质条件来看，采用隧洞导流方案最佳。隧洞的断面型式主要取决于地质条件及设计流态。在本枢纽工程中，地质条件较好，无大的裂隙发育，地下水亦不发育，数量很少。另外，本设计中，隧洞工作条件复杂，围堰为不过水围堰，隧洞的流态变化复杂，运行时间长。故采用城门洞形隧洞比较合适。从国内外的运行实践来看，城门洞形也是较好的。导流方式选择双洞导流，这样隧洞的尺寸不至于过大，洞型为城门洞型，顶拱圆心角为120°。导流洞的布置选择双洞都布置在左岸。2.3.2挡水建筑物（围堰）型式选择由设计原始资料可知：坝址上下游均有砂石材料，而且开采运输方便，质量一般皆符合要求。虽然砂质土未找到理想产地，必要时可用两岸黄土代替。故围堰采用心墙式土石围堰最为合适。其断面尺寸确定，考虑到堰高超过20～30m，堰顶宽度取为6m。围堰坡度一级坡取为1:2.0，据顶部20m高处设马道，宽2.5m，二级坡坡度取为1:2.3。2.3.3尺寸初步拟定初步估算时不考虑上游围堰库容调洪能力，水流全部通过隧洞导流。在施工过程中，戗堤进占采用隧洞开挖材料。合拢闭气之后，上下游围堰的加高培厚也可采用隧洞开挖料和基坑开挖料。再根据洪水期来流量和水库库容初步拟定导流隧洞尺寸为：方案一10×12m，方案二12×14m，方案三14×16m（宽×高）综合计算比较后选择最优尺寸，12×14m（宽×高）导流洞做为实际工程导流洞。具体比选方案见设计计算书。68\n隧洞进口布置于枯水位以下3m，进口底板高程415m。2.3.4围堰高度的确定采用试算法对5%洪水过程线进行调洪演算。详见设计计算书—“调洪演算”部分。由调洪演算得qmax=4347m3/s，对应水库水位442.37m，库容1.062亿，对应下游水位426.3m。取波浪爬高1m，安全超高0.5m上游围堰高=442.37+1+0.5=443.87m取444m高度34m下游围堰高=426.3+0.5=426.8m取427m高度17m2.3.5隧洞体型及出口效能隧洞的拟定尺寸为12m×14m。导流洞进口底板高程取枯水位以下3m，则高程为H1=415m。隧洞体型设计为城门洞型，顶部拱角为120°隧洞出流后，当单宽流量较大时，如果消能不完全，则有可能引起下游河床的严重冲刷，严重影响建筑物的安全。因此，对于隧洞出口消能问题，应予以足够的重视。隧洞出口的消能方式很多，本设计中采用平台扩散消能。它由水平扩散段、衔接段、消力池等部分组成。水平扩散段使水流在平面上扩散，以降低单宽流量，减少消力池的长度和深度；衔接段在从剖面上常做成自由射流下降的抛物线，而在平面上沿着平台扩散段继续扩散；消力池后面一般还需要做一段保护段，以保护河床免受冲刷。2.3.6衬砌结构尺寸隧洞衬砌的作用主要有：承受围岩压力及其他荷载，或加固围岩共同承担荷载，保持隧洞安全稳定；平整围岩表面，减少糙率，提高输水能力；防止渗漏；防止水流、空气、温度和干湿变化等对围岩的冲刷和破坏作用。在本枢纽中，围岩条件中等，水头较高，流速较大，隧洞断面较大，作用水头超过20m，采用钢筋混凝土衬砌。衬砌的厚度应根据强度、抗渗、构造和施工要求分析确定。一般来说，单筋的钢筋混凝土衬砌不宜小于25cm，双筋混凝土衬砌不宜小于30cm，根据工程经验，一般约为洞径或跨度的1/12～1/8，本工程取厚度为1m68\n图2.2导流隧洞断面图2.4围堰设计2.4.1围堰材料堰壳材料要求较低，本工程中可采用隧洞开挖后的废渣。防渗体与堰壳之间的反滤层设计可以适当简化，一般采用1—2层粒径略加控制的沙砾石混合材料作为过渡层，以代替材料严格分级的反滤层。反滤层厚度取0.2m，防渗材料一般用粘土，本枢纽中两岸黄土储量丰富，可用黄土代替粘土。2.4.2设计断面尺寸上游围堰断面尺寸确定，考虑到堰高超过20～30m，堰顶宽度取为6m。围堰坡度一级坡取为1:2.0，据顶部20m高处设马道，宽2.5m，二级坡坡度取为1:2.3。心墙为土质心墙，心墙断面自上而下逐渐加厚，坡度一般为1:0.2～1:0.4，本设计选用1:0.25。顶部厚度不小于0.8～1.0m，考虑到水头较高，本设计选用3m。心墙顶部应高出设计水位0.3—0.6m，本设计选用0.5m。心墙和堰壳体之间需设置反滤层。上游围堰横截面如图2.3。下游围堰断面尺寸确定，堰顶宽度取为4m，围堰坡度取为1:2.0。心墙为土质心墙，心墙断面自上而下逐渐加厚，坡度一般为1:0.2～1:0.4，本设计选用1:0.25。顶部厚度不小于0.8～1.0m，本设计选用2m。心墙顶部应高出设计水位0.3—0.6m，本设计选用0.5m。心墙和堰壳体之间需设置反滤层。下游围堰横截面如图2.4。2.4.3围堰的防渗与防冲处理在一般覆盖层较深的河床上建围堰，防渗问题是保证基坑安全工作的关键。本设计中，防渗体采用粘土心墙。68\n工程坝址河床覆盖层厚5～12m本设计采用混凝土截水墙。截水墙应直达岩基，且基岩紧密连接。截水墙底的宽度，取为2m。截水墙底部深入岩基0.5m。围堰的上下游坡面采用碎石护坡防冲，厚度取0.3m。围堰详见附录-导流建筑物平面布置图。图2.3上游围堰横截面图图2.4下游围堰横截面图2.5导流建筑物的施工2.5.1围堰的施工2.5.1.1围堰填筑程序先在河床的一侧或者两侧向河床中填筑截流戗堤，戗堤填筑到一定程度，把河床束窄，形成流速较大的龙口，最后封堵龙口即为合龙。合龙之后，在戗堤全线上设置防渗设施，即为闭气。然后在此基础上，对戗堤进行加高培厚，修筑成围堰。戗堤填筑材料可采用导流隧洞开挖的石渣作为戗堤填筑材料。2.5.1.2填筑方法及技术要求和措施围堰的施工与一般土石坝没有太大区别，通常包括铺土、平土、洒水、压实和质检等工序。为了避免施工干扰，影响施工质量，引起窝工，造成人力设备的浪费，延误施工进度，通常采用流水作业法组织施工。2.5.1.3围堰的闭气施工措施68\n合龙之后，龙口部位的戗堤虽然已高出水面，但是仍有一部分河水穿过戗堤孔隙下泄，因为必须进行闭气工作，才能堵死渗透通道。闭气施工，一般采用反滤层的铺设方法。首先在戗堤迎水坡抛填碎石，然后在碎石层上面抛填砂、粘土或砂壤土，直到基本堵死渗透为止。本工程坝址两岸黄土较为丰富，可采用黄土代替粘土进行抛填闭气。抛填各种填料时，尽量使各层铺料稳定、均匀，这是闭气成功的关键。2.5.1.4围堰拆除措施围堰的拆除工作，一般是在运用期的最后一个汛期过后，随着上游水位的不断下降，逐层拆除围堰背水坡和水上部分。在拆除的过程中，必须使围堰的残留面能够继续挡水，并维持稳定，以免发生事故使基坑过早淹没，影响施工。一般的土石围堰的拆除可用挖土机开挖、爆破开挖或人工开挖。围堰的最后拆除工作通常是在枯水期进行的，最后残留部分的拆除多用爆破法炸开一个缺口，然后逐渐将缺口拓宽，直到完全拆除为止。2.5.2隧洞的施工2.5.2.1隧洞开挖隧洞开挖采用钻爆开挖法中的正台阶法，即把隧洞断面分成2个台阶，自上而下依次开挖。上部断面钻爆布孔与全断面法基本相同，下部台阶的钻爆因有两个临空面，爆破效果较好。因隧洞断面尺寸较大，其下部台阶开挖可以采用露天深孔梯段爆破方法，以提高效率。爆破后的石渣，利用装岩机铲渣，装入梭式矿车，然后由牵引机车托运矿车至弃渣料场自动卸料,或运至隧洞外再由装载机装入自卸汽车运至弃料场卸料。2.5.2.2隧洞衬砌本设计中隧洞洞轴线较长，由于结构设计要求和施工能力限制，在衬砌施工时，一般沿洞轴线方向分段进行施工。隧洞衬砌的混凝土浇筑采用架立模板的方式。混凝土浇筑完毕后将拱顶未充满混凝土的空隙和预留的进出窗孔予以封堵。封拱的方法通常采用封拱盒封拱和混凝土泵封拱。2.6其它措施说明2.6.1度汛、过冰措施本设计中的围堰采用不过水围堰，要求其拦断全年洪水，保证主体工程全年施工。因此，在截流以后，就必须在下一个汛期来临之前将围堰修筑到设计高程，即拦洪高程，并靠围堰度汛。在施工后期，导流隧洞封堵之后，则需要大坝起拦洪度汛的作用。本设计中的河道有冰情，因此在施工期间特别是冬季，必须考虑到排冰措施。为了减少隧洞排冰时可能出现的冰塞现象和冰块在围堰上堆积的可能性，必须考虑采取一些能够保证减少冰块厚度和强度的措施以促使冰块被破碎成便于潜入孔口中的小冰块。2.6.2封堵蓄水当主体工程完建或基本完建时，只有将临时导流建筑物封堵，才能及时蓄水，按期受益。68\n2.6.2.1封堵日期和设计流量封堵日期与初期蓄水计划有关，封堵日期由计算出来的蓄水历时而定，但临时性导流孔洞的封堵一般均在枯水期进行。如果求得的封堵日期在洪水期，则应进一步研究洪水期封堵的可能性和合理性。一般来说，因洪水封堵非常困难，并且技术复杂，多改变为枯水期封堵，相应调整坝体施工进度。由初期蓄水计算可知，本设计导流隧洞封堵选在4月11日。封堵设计流量，一般可选为封堵期10年或20年一遇月或旬平均流量，也可根据实测水文资料分析而定。本设计中，选用10%的月平均流量，即。2.6.2.2封堵方式及措施导流隧洞封堵方式是首先下闸封孔，然后浇筑混凝土塞封堵。①下闸封堵常用的封堵闸门采用钢筋混凝土整体闸门，用同步卷扬机沉放。这种方式断流快、水封好、方便可靠，特别是在库水位上升较快的工程中被广泛应用。②浇筑混凝土塞导流隧洞只需浇筑一定长度的混凝土塞，足以起永久挡水的作用即可。同时因为本设计中隧洞断面尺寸较大，为了防止混凝土塞因体积过大而产生温度裂缝，应分段浇筑。混凝土塞的最小长度，由极限平衡条件求出。通过计算取混凝土塞长度为32m。2.6.2.3初期蓄水计算初期蓄水计算是指临时性导流隧洞封堵后至水库开始发挥效益为止的阶段。所谓水库开始发挥效益，一般指达到发电或灌溉所要求的最低水位。蓄水历时计算，据此确定临时泄水建筑物的最迟封堵日期。对于初期历时计算，应按保证率较大的来水量考虑，一般采用频率为80%—90%的来流量。安全校核，则应按拦洪库容和有关规定选用几率较小的来流量，通常选用5%。最迟封堵日期：本设计按85％的来流量推求，从规定发电日期7月1日，最低发电水位500m向前推求。到7月1日时，水库水位达500m，对应库容19.5亿m3；6月份全月可蓄水：V=（407-100）×30×24×3600=7.63亿m3（其中100m3/s为封堵期下游供水要求）；5月份全月可蓄水：V=（364-100）×31×24×3600=7.07亿m3；所以，到5月1日，库容须达到：V=19.5-7.93-6.58=4.47亿m3；4月份蓄水天数：天。68\n故，推算得到最迟封堵日期为4月11日。2.6.3基坑排水基坑排水工作，在整个工程的施工组织中是一项很重要的工作。基坑排水时间及性质，一般可分为：基坑开挖前的初期排水；基坑开挖及建筑物施工过程中的经常性排水。2.6.3.1初期排水初期排水主要包括基坑积水，围堰及基坑渗水两大部分。基坑积水的排水时间主要受基坑水位下降速度的限制。基坑水位的允许下降速度受围堰种类、地基特性和基坑内水深而定。水位下降太快，则围堰或基坑边坡中动水压力变化过大，容易引起坍坡；下降太慢，则影响基坑开挖时间。一般认为，土围堰的基坑水位下降速度应限制在0.5—1.5m/d以内，预计排水天数为7天。排水设备一般常用离心式水泵。为运转方便，应选择容量不同的水泵，以便于组合运用。确定排水设备容量后，要妥善地布置水泵站，以免水泵站布置不当，降低排水效果，甚至水泵运转时间不长又被迫转移，造成人力、物力和时间上的浪费。一般初期排水可采用固定式和浮动式的水泵站。本设计中水深超过6m，考虑采用浮动式水泵站。2.6.3.2经常性排水基坑内积水排干后，紧接着就要进行经常性排水。经常性排水设计中，除了正确估算排水量和选择排水设备外，还必须进行周密的排水系统布置。经常性排水的排水量，主要包括围堰和基坑渗水、降雨、地基岩石冲洗及混凝土养护废水等。设计中一般考虑两种不同的组合，从中选取较大者，以选择排水设备。一种组合为渗水加降雨，另一种组合为渗水加施工废水。排水系统的布置通常应考虑两种不同的情况。一种是基坑开挖过程中的排水系统布置；另一种是基坑开挖完成后修建建筑物时的排水系统布置。在进行布置时，最好能兼顾这两种情况，并且使排水设备尽可能不影响施工。68\n第3章混凝土施工组织设计3.1施工条件分析3.1.1混凝土浇筑受气候影响停工参考《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303—2004）：1）日降雨量大于20mm（施工机械化程度较高工程）时，若无防雨措施，宜停工。2）月平均气温高于25℃时，若温度控制措施费用过高，可考虑白班停工。3）当日平均气温低于-10℃时，应停止露天混凝土浇筑；当日平均气温低于-20℃或最低气温低于-30℃时，宜停工。4）大风风速在六级以上宜考虑停工。5）能见度小于100m时应停工。对于松涛水利枢纽工程，其降雨量大于20mm的天数平均为1.7天，对工期影响不大，可以忽略。温度影响时，高温应注意降温，并尽可能选择在晚上浇筑混凝土，低温时注意保暖，温度过低时宜停工。3.1.2导流条件分析松涛水利枢纽工程的导流方式为挡全年洪水的全段围堰导流方式，洪水对混凝土的浇筑没有影响，全年均可以施工。3.1.3工程规模松涛水利枢纽工程河床坝段混凝土量为74.3万m3，右岸坝段混凝土量为11.8万m3，溢洪道混凝土量为15万m3，坝后厂房混凝土量4.8万m3，总计105.9万m3。初步估算得砂石原料开采量为315.7万t，选定料场为明坝四级阶地。参考同坝型的施工进度资料，由坝体混凝土月平均浇筑强度参考值，坝体混凝土总量为105.9万m3，月最高浇筑强度为5.68万m³，考虑混凝土运输过程中的损失，取不均匀系数1.3。3.1.4混凝土材料需求量通过计算得细骨料砂的净需求量为50万t，粗骨料为177.1万t，其中5～20mm粒径卵石为45.2万t，20～40mm粒径卵石为49万t，40～80mm粒径卵石为49.1万t，80～150mm粒径卵石为37.6万t。总量为227.1万t。以不同粒径组推求的天然骨料开采量互不相同。如果按最大值为准确定开采量，势必使其它粒径组有过多的剩余而造成弃料，同时这些弃料还会通过生产流程而造成对设备和能源的浪费。如果按最小值为准确定开采量，则需求量大的粒径组将不能得到满足。具体比选方案，见设计计算书：料场方案比选68\n3.2骨料的开采和加工3.2.1骨料料场的规划骨料料场的规划是骨料生产系统设计的基础，料场开采规划应遵循下列原则：1）骨料要机械化集中开采；2）合理配置采、挖、运设备，满足施工强度要求；3）采取有效措施提高料场开采率，合理规划使用料场；4）对位于坝址上游的料场，应考虑施工期围堰或坝体挡水对料场开采和运输的影响；5）受洪水或冰冻影响的料场应有备料、防洪或冬季开采等措施；6）符合环境保护和水土保持要求。在资料中提及的四个料场中，明坝四级阶地料场距坝址最近，而且它处于右岸，山坡较缓，对运输线路的修建和施工场地的布置简单而迅速。同时考虑到料场储量的问题，前面初步估算的开采量为315.7万t，考虑到安全裕度，只有明坝四级阶地料场的储量满足要求。同时其高程较高，不受洪水季节的影响，可开采时间长。不足之处是料场覆盖层厚，去除覆盖层要花费较长时间，同时细骨料含量较少，可考虑用粗骨料磨细制成人工砂，或在选用下游老虎沟砂料场，其细度模数和储量均能满足要求，这需要通过技术经济比较确定。综合考虑，选用明坝四级阶地为主要料场。细骨料不足时，可选择在右岸下游老虎沟砂料场开采。3.2.2骨料的开采采运能力的计算时料场开采组织及选择采运设备的基本依据，采运能力取决于采场的工作制度和砂石骨料的需要量。选择的明坝四级阶地料场为陆上砂砾石料场，不受洪水、冬季冰冻影响，可按用户需要组织全年生产。本工程采料工作制度采用月工作日数25天，日工作班数3班制。最高月浇筑方量为5.68万m3/月，对应的骨料开采强度为10万m3/月，转化为小时开采强度为Qh=200m3/h。陆上开采天然砂石料，最常用的机械是单斗挖掘机，它能适应不同的作业条件，并能直接向运输工具装料，而且挖掘和推压能力较大。本工程采用斗容2m³挖掘机，经计算并考虑高峰期备用，决定选用5台挖掘机，与挖掘机配套的运输机械采用12t自卸汽车，通过计算确定自卸汽车台数为15辆。从料场开采所得的砂砾料，不能满足混凝土骨料的质量和级配的要求，因此必须进行筛分和冲洗。3.2.3骨料的堆存为了适应混凝土生产的不均衡性，以及调节生产，可利用堆料场储备一定数量的骨料，以解决骨料的供求矛盾。68\n砂石毛料经过自卸汽车运输后直接进行超径处理，中间设汽车受料仓，半成品料经过振动给料机，落入皮带机，经皮带机运输到半成品堆料场。堆料方式采用带式输送机栈桥堆料。3.3混凝土拌和系统3.3.1混凝土生产系统布置水利水电工程，一般都具有混凝土工程量大、要求浇筑速度快、施工强度高且质量要求严的特点。要生产大量品质优良的混凝土闷酒必须采用高度机械化、自动化的设备完成。混凝土生产系统能否按时、按量、高速、优质地向大坝输送混凝土，对保证工程顺利实施具有决定性意义。因此，在工程的施工组织设计阶段和工程实施阶段都必须进行规划，并且根据不同施工期主客观条件的变化进行相应的调整，以求充分满足施工的需要和取得整体上的最大经济效益。混凝土生产系统布置使应注意：拌和站应尽量靠近浇筑地点，并满足防爆安全距离的要求；拌和站应充分利用地形，减少工程量；其主要建筑物的基础应稳固，承载力满足要求；在使用期内应避免中途搬迁，不与永久建筑物干扰，与变电、输电设施保持足够的安全距离。本工程混凝土生产系统规划布置在河床坝段下游侧，临近溢洪道、水泥仓库和沙石加工厂，取料方便，有坝区交通与坝体浇筑区相连接。3.3.2混凝土拌和系统生产能力设计混凝土生产能力的直接依据是混凝土浇筑高峰期的月平均浇筑强度同时期浇筑混凝土块体的数量和尺寸以及浇筑地点的集中程度；间接依据包括自然条件，工程结构特点，施工队伍的技术和管理水平。根据上述依据设计的混凝土生产能力，在满足浇筑强度要求的情况下，还应有一定的的富裕，以备对其它因素考虑不同所带来的影响。3.4坝体混凝土的分缝与浇筑3.4.1分缝分块的尺寸坝体的分缝分块，一般是根据坝高、坝型、结构要求、施工条件、环境温度等因素进行布置。1）在满足温度控制要求的条件下宜少分缝，或采用通仓浇筑不分缝。2）分缝位置应结合建筑物布置的结构要求，使施工缝和结构缝相协调，分块应尽量均匀。3）分块尺寸应与施工设备相适应，结合设备的生产能力和工作范围，确定分块大小。考虑到本工程浇筑量较大，综合安全考虑，确定纵缝间距为24m。3.4.2浇筑日程进度计划松涛水利枢纽系在山区峡谷地带施工。因此，混凝土施工主要集中在河槽主坝段，这不仅是因为河槽坝段工作面狭窄，施工干扰大，而且还考虑到河槽坝段混凝土放量加上坝后厂房混凝土方量多，占全部混凝土工程量的比例高。故混凝土浇筑强度分为前、中、后期三个阶段进行。68\n图3.1坝体混凝土浇筑进度计划曲线3.5施工总进度3.5.1施工总进度计划3.5.1.1施工总工期安排工程于第二年10月初前完成导流洞衬砌及坝肩开挖施工，第二年10月中旬工程截流，大坝上下游围堰开始填筑；第三年4月初，开始河床坝段混凝土浇筑；第五年7月1日，第一台机组开始发电；第六年5月底，工程完工。总工期62个月。3.5.1.2施工控制性进度控制性施工进度安排如下：第一年4月，承包商进场；第一年11月，导流隧洞开挖第二年11月初，工程截流；第二年11月底，大坝围堰工程完工，基坑开始抽水；第三年4月中旬，完成大坝基坑开挖；第三年4月中旬，开始河床坝段混凝土浇筑；第五年2月中旬，大坝浇筑到516m高程，导流洞开始封堵；第五年4月1日，导流洞封堵完成，水库开始蓄水；第五年7月1日，第一台机组开始发电；第五年11月初，完成河床坝段浇筑；第六年6月底，工程完工。3.6施工辅助企业水利水电工程施工中辅助企业较多，如材料场，混凝土骨料加工系统，混凝土制备系统，钢筋加工厂，木材加工厂，综合修配厂等。施工辅助企业对坝体施工的正常进行，保证施工进度具有重要的作用。68\n3.6.1主要施工工厂根据漓江水利枢纽工程的施工进度和施工强度分析，主要钢筋加工厂面积为2696平方米，木材加工厂面积为51068.84平方米，水泥仓库面积为10901.33平方米，汽车修理厂面积为403.2平方米等。具体规划及布置见施工总平面图。表3.1场区划分及其建筑、占地面积表序号项目建筑面积（m2）占地面积（m2）备注1混凝土拌和系统500.008000.00临时占地2水泥仓库2725.3310901.33临时占地3钢筋加工厂674.002696.00临时占地4机械修配厂100.80403.20临时占地5木材加工厂319.4212767.21临时占地6仓库220.00860.00部分租用7砂石骨料场2274.8930000.00库区占地8合计6814.4465627.743.6.2弃渣场地弃渣场地是用来堆放从坝基中开挖的多余的土石料的场地，其中主要是用来堆放坝体清基。弃渣场地一般布置在河床两岸，距离坝址应适中，既不影响坝体施工，又能减少运输费用，根据本工程的具体情况和坝址地区的地形条件，弃渣场地布置在公路旁边，距坝址3km左右。68\n第二部分设计计算书第一章施工导流计算1.1导流隧洞水力计算单根导流隧洞长取L=650m。糙率n=0.013取隧洞损失系数=0.1门槽处水头损失=0.1转弯处水头损失=0.09=0.29方案一：过水断面面积=10×(12-5.78)+×5.78×π+5×2.89=111.3m²湿周x=10+(12-5.78)×2+×2×5.78×3.14=34.5水力半径R===3.2谢才系数C=R=×3.2=93.4∴=0.29沿阻系数====0.9%=0.009×=0.46隧洞流量系数==0.76单根导流洞方案二：过水断面面积=12×(14-6.928)+×3.464×π+6×3.464=155.9m²湿周x=12+(14-3.464)×2+×2×6.928×3.14=47.6水力半径R===3.368\n谢才系数C=R=×3.3=93.9沿阻系数====0.89%=0.0089×=0.41隧洞流量系数==0.76单根导流洞方案三：过水断面面积=14×(16-8.08)+×8.08×π+7×4.04=207.5m²湿周x=14+(16-8.08)×2+×2×8.08×3.14=54.8水力半径R===3.8谢才系数C=R=×3.8=120沿阻系数====0.54%=0.0054×=0.23隧洞流量系数==0.66单根导流洞1.2导流洞泄洪能力计算导流洞进口底板高程取枯水位以下3m，即，415m方案一：<1.2，为无压流，H<14.4m，为无压流工程中，临界值取1.5。>1.5为有压流，H>18m，为有压流。68\n图1.1方案一水位与流态关系图m取0.36取0.76=111.3表1.1方案一水位与流量关系表水位水深流量流态水位差流量416131.87576无压流有压流122594.5224173165.6313142802.4044185356.3818162995.8964197590.3473183177.6284209860.6455203349.514421111162.919223513422131494.086243669.209423151851.814263819.033方案二：<1.2，为无压流，H<16.8m，为无压流工程中，临界值取1.5。>1.5为有压流，H>21m，为有压流。68\n图1.2方案二水位与流态关系图m取0.36取0.76=155.9表1.2方案二水位与流量关系表水位洞内水深流量流态水位差流量416138.3明流有压流123634.24183198.8143925.44205427.7164196.44227708.418445142491032.8204691.7426111395.5224920.7428131792.9245139.5430152222.2265349.4方案三：<1.2，为无压流，H<19.2m，为无压流工程中，临界值取1.5。>1.5为有压流，H>24m，为有压流。68\n图1.3方案三水位与流态关系图m取0.36取0.76=207.5表1.3方案三水位与流量关系表14×16水位水深流量流态流态水位差流量416144.62606无压流有压流122594.5224173231.8838142802.4044185498.9345162995.8964197826.4862183177.62842091204.904203349.514421111628.087223513422132091.72243669.209423152592.54263819.0331.3导流洞方案确定1.3.1导流洞开挖石方量计算导流洞左右两侧均使用厚度1m衬砌，导流隧洞总长1300m方案一：导流隧洞工程量:269750m³方案二：导流隧洞工程量:202670m³方案三：导流隧洞工程量:345450m³68\n1.3.1导流洞流量计算方案一：导流洞尺寸10×12m上游水位导流洞底板以上水深单条导流洞流量水位差总流量441261401.202142802.404442271450.382152900.764443281497.948162995.896444291544.05173088.099445301588.814183177.628446311632.351193264.702447321674.757203349.514448331716.115213432.23449341756.5223513450351795.977233591.954451361834.604243669.209452371872.435253744.87453381909.517263819.033454391945.892273891.783455401981.599283963.198456412016.674294033.349457422051.15304102.3458432085.056314170.111459442118.419324236.837460452151.264334302.529461462183.616344367.232462472215.495354430.99463482246.922364493.844464492277.916374555.831465502308.493384616.986466512338.671394677.342467522368.464404736.928468532397.887414795.77468\n469542426.953424853.907470552455.676434911.351471562484.066444968.132472572512.135455024.271473582539.895465079.789474592567.354475134.708475602594.522485189.045方案二：导流洞尺寸12×14m上游水位导流洞底板以上水深单条导流洞流量水位差总流量436211723.85193447.701437221801.892103603.784438231876.691113753.382439241948.621123897.241440252017.988134035.976441262085.049144170.098442272150.019154300.039443282213.083164426.166444292274.399174548.798445302334.105184668.209446312392.321194784.642447322449.153204898.307448332504.697215009.394449342559.035225118.07450352612.243235224.486451362664.389245328.778方案三：导流洞尺寸14×16m上游水位导流洞底板以上水深单条导流洞流量水位差总流量439241714.88583429.771440251818.9193637.821441261917.3103834.6442272010.881114021.762443282100.297124200.594444292186.058134372.11768\n445302268.58144537.16446312348.203154696.407447322425.214164850.428448332499.853174999.707449342572.328185144.656450352642.816195285.6311.3.2导流洞方案比选方案尺寸开挖量围堰高度（预估）围堰方量备注一10×1220267060m------------上游右岸高程450~480m为地势平坦区，此高程水位淹没区较大，对围堰修筑及后期交通布置具有不利影响二12×1426975036m186886三14×1634645032m<186886导流隧洞开挖量远远大于围堰方量，定会造成大量弃渣。综上比较，选择导流洞尺寸为12×14m，最为合适。1.4调洪演算　　5%洪水过程线调洪演算　　tQZVq　　　　9·636004360.6233448　　　　9·74100436.80.673573385035110.050.679·84200437.60.7143694415036340.0450.7159·94500438.50.7663826435037600.0510.7669·104550439.30.823939452038830.0550.829·1146004400.8724036457539880.0510.879·124650440.60.924177462540770.0470.9268\n9·135130441.30.984210489041940.060.989·1447704421.0324300495042550.061.049·154410442.41.064351459043260.021.069·164050422.21.05432642304339-0.011.05流量：4347m³/s水位：442.37m库容：1.062亿m³1%洪水过程线调洪演算tQZVq9·634934360.62334489·73743436.20.6343479361834640.0130.6369·83992436.70.6633558386835190.030.6669·94242437.50.7093679411736190.0430.7099·104491438.50.7663826436737530.0530.1629·115115439.80.8564009500339180.0940.8569·1252404410.9524170517840900.0940.959·135614442.31.0564338542742540.1011.0519·145676443.51.1524488564544130.1061.1579·155739444.51.254609570845490.11.2579·165801445.51.364727577046680.11.369·176400446.51.474842610147850.1141.4749·185951447.51.5894954617648980.11041.5849·195502447.91.644998572749480.0671.659·205053448.11.675020527850090.0231.679·2147884481.66500949215015-0.011.66入库流量与下泄流量相等时，流量为5019m³/s，上游水位448.1m，下游水位427.17m，库容1.67m，则在围堰修筑完成的下一个汛期来临之前，坝体应浇筑到38.1米以上。1.5确定围堰高度由调洪演算得qmax=4347m3/s，对应的下游水位H下=426.3m下游围堰高程由下式确定：式中Hd为下游围堰高程；H下为下游水位高；ha为波浪爬高，下游围堰这里忽略波浪爬高；δ为围堰的安全超高，这里取为0.5m。则Hd=426.3+0.5=426.8m，取Hd=427m。上游围堰高程由下式确定：68\n式中Hu为下游围堰高程；H下为下游水位高；ha为波浪爬高，这里取为1.0m；δ为围堰的安全超高，这里取为0.5m。则Hu=442.37+1+0.5=443.87，取Hu=444m。1.6围堰工程量计算上游围堰图1.4上游围堰高程宽度变化图410m-424m工程量剖面面积410-420平均宽度46m（115+474.5+12.5）×2=1204石渣170黄土420-424平均宽度63m（35.75×4+28.4+2）×2=132.2石渣54黄土424m-430m工程量平均宽度137m（36+24.75×6+1.5×6÷2）×2=378石渣66黄土430m-440m工程量平均宽度156m（20×10÷2+5.5×10+2.5×10÷2）×2=335石渣70黄土440m-444m工程量68\n平均宽度186m44.75石渣11.25黄土总工程量石渣176082.1m³黄土33276.5m³下游围堰图1.5上游围堰高程宽度变化图410m-420m工程量剖面面积平均宽度29m224石渣79黄土420m-427m工程量平均宽度41.5m103.8石渣22.2黄土总工程量石渣10803.7m³黄土3212.3m³上下游围堰总工程量石渣186885.5m³黄土36488.8m³68\n1.7截流水力计算11月份月平均流量为389m³/s式中b为导流隧洞矩形断面宽度H为从隧洞进口断面底板高程算起的上游水头m为流量系数，取0.36为淹没系数，取0.8Q=389=0.36×0.8×2×12××H=5.45时水全部由导流隧洞排走，水位为420.45m，戗地高程取421m水位水深Q41000041331175.9416614273.3419917609.64211119920.6水位水深Q4100004133641.468\n41669175.7419912430.34211114920.6水位水深Q4133213.84166597.641998286.94211110484.5水位水深Q41662.548.841995.5197.2421117.5363.4水位水深Q68\n4188130.14199271.7420103126421114193.8上游水位对导流洞内流量的影响表1.4上游水位对导流洞内流量的影响水位洞内水深流量龙口流量410003894130038941500389416130.6358.4417286.5302.541831592304194244.8144.24205342.146.9420.455.4538904216449.7-------龙口宽水位流量流速粒径30416.4342.63.720.5125417.22903.950.5620418.22264.360.6968\n15418.71796.621.5910419.599.215.87-------表1.5龙口宽度水力计算当龙口宽度为25m时，所需材料粒径为0.56m图1.6龙口宽度与流量关系图1.8戗堤工程量计算在合龙段龙口宽度为25m，戗堤顶宽6m，顶高程421m，戗堤高度11m，上下游边坡取1:1.5，龙口坡度取1:168\n截流材料工程量剖面面积W=B·nB取龙口平均宽度14mn龙口处戗堤断面面积W=247.5×14=3465抛投强度T为截流历时，取5小时R=693m³/h最大抛投强度Rmax=kRk为不均匀系数，取1.2Rmax=1.2×693=831.6m³/h总工程量62×247.5=15345m³1.9围堰渗流量计算上游-------------------------------------------------------------------计算项目:渗流问题公式法1-------------------------------------------------------------------[计算条件]土堤顶部宽度b=6.000(m)土堤顶部高度h=34.000(m)上游坡坡率1:m1=2.000下游坡坡率1:m2=2.000堤身渗透系数k=1.000(m/d)上游水位h1=32.370(m)68\n下游水位h2=0.000(m)心墙上游堤顶宽度=1.500(m)心墙顶部宽度=3.000(m)心墙底部宽度=19.500(m)心墙渗透系数=0.250(m/d)不透水地基[中间计算结果]L=111.010(m)ΔL=12.948(m)浸润线计算公式原点=119.310(m)浸润线起点x坐标=64.740(m)浸润线终点x坐标=119.310(m)注：中间计算结果的含义参见规范E.2.1条。[最终计算结果]下游出逸点高度h0=11.345(m)单位宽度渗流量q=4.538(m3/d.m)浸润线计算结果:X(m)Y(m)心墙上游土堤段浸润线:65.49530.38866.24930.27567.00430.16268\n67.75930.04868.51329.934心墙下游土堤段浸润线:75.16723.00883.99621.19592.82419.212101.65316.999110.48214.451119.31011.345比降计算结果:下游出溢点A的比降:0.447下游坡脚B的比降:0.500下游-------------------------------------------------------------------计算项目:渗流问题公式法1-------------------------------------------------------------------[计算条件]土堤顶部宽度b=4.000(m)土堤顶部高度h=16.800(m)上游坡坡率1:m1=2.000下游坡坡率1:m2=2.000堤身渗透系数k=1.000(m/d)上游水位h1=16.300(m)下游水位h2=0.000(m)68\n心墙上游堤顶宽度=1.000(m)心墙顶部宽度=2.000(m)心墙底部宽度=10.400(m)心墙渗透系数=0.250(m/d)不透水地基[中间计算结果]L=57.200(m)ΔL=6.520(m)浸润线计算公式原点=60.043(m)浸润线起点x坐标=32.600(m)浸润线终点x坐标=60.043(m)注：中间计算结果的含义参见规范E.2.1条。[最终计算结果]下游出逸点高度h0=5.578(m)单位宽度渗流量q=2.231(m3/d.m)浸润线计算结果:X(m)Y(m)心墙上游土堤段浸润线:32.91715.33533.23515.28933.55215.24368\n33.87015.19634.18715.150心墙下游土堤段浸润线:37.95311.38942.37110.48746.7899.50151.2078.39955.6257.13060.0435.578比降计算结果:下游出溢点A的比降:0.447下游坡脚B的比降:0.500上游围堰平均宽度116m下游围堰平均宽度35.25m单宽渗流量4.538m³/d·m单宽渗流量2.231m³/d·m每天的渗流量526.4m³/d每天的渗流量78.6m³/d共渗流605m³/d1.10围堰稳定分析上游围堰68\n滑动安全系数:1.186********************滑面信息*******************土条总数:60圆心半径(m):(24.945,43.089)R=43.089********************土条信息*******************第1个土条:[几何信息]左上点坐标(m):(7.993,3.475)左下点坐标(m):(7.993,3.475)右上点坐标(m)：(8.961,3.896)右下点坐标(m):(8.961,3.075)土条尺寸:宽度=0.968m,底部长度=1.048m土条面积:0.398m2土条底部倾角:-22.471度[物理信息]土条底部:C=10.000kPa,φ=25.000度[受力信息]土条自重:W=(7.954kN,-16.468m)土条底部:法向力=(284.112kN,0.000m),切向力=(9.646kN,43.089m)土条左侧:法向力=0.000kN,切向力=0.000kN土条右侧:法向力=0.000kN,切向力=0.000kN68\n水平静水压力:大小=112.415fkN,力臂=39.404fm竖向静水压力:大小=258.554kN,力臂=-16.468m孔隙水压力:大小=284.112kN下游围堰滑动安全系数:1.296********************滑面信息*******************土条总数:40圆心半径(m):(6.597,33.680)R=34.320********************土条信息*******************第1个土条:[几何信息]68\n左上点坐标(m):(-0.000,0.000)左下点坐标(m):(-0.000,-0.000)右上点坐标(m)：(0.857,0.429)右下点坐标(m):(0.857,-0.157)土条尺寸:宽度=0.857m,底部长度=0.871m土条面积:0.251m2土条底部倾角:-10.355度[物理信息]土条底部:C=10.000kPa,φ=25.000度[受力信息]土条自重:W=(5.016kN,-6.168m)土条底部:法向力=(4.934kN,0.000m),切向力=(8.499kN,34.320m)土条左侧:法向力=0.000kN,切向力=0.000kN土条右侧:法向力=0.000kN,切向力=0.000kN计算信息Rect1:X=0.000->13.440Y=16.800->23.520(0.000,16.800)---18.608K=1.992(0.000,17.920)---19.622K=1.946(0.000,19.040)---20.646K=1.903(0.000,20.160)---20.160K=1.851(0.000,21.280)---21.280K=1.805(0.000,22.400)---22.400K=1.765(0.000,23.520)---23.520K=1.727(1.034,16.800)---18.036K=1.824(1.034,17.920)---19.086K=1.789(1.034,19.040)---19.068K=1.753(1.034,20.160)---20.186K=1.718(1.034,21.280)---21.305K=1.685(1.034,22.400)---22.424K=1.655(1.034,23.520)---23.543K=1.628(2.068,16.800)---17.739K=1.703(2.068,17.920)---18.785K=1.67568\n(2.068,19.040)---19.152K=1.649(2.068,20.160)---20.266K=1.623(2.068,21.280)---21.380K=1.599(2.068,22.400)---22.495K=1.576(2.068,23.520)---23.611K=1.555(3.102,16.800)---17.652K=1.620(3.102,17.920)---18.660K=1.597(3.102,19.040)---19.709K=1.576(3.102,20.160)---20.727K=1.557(3.102,21.280)---21.510K=1.537(3.102,22.400)---22.614K=1.519(3.102,23.520)---23.724K=1.502(4.135,16.800)---17.680K=1.566(4.135,17.920)---18.591K=1.546(4.135,19.040)---19.792K=1.527(4.135,20.160)---20.853K=1.509(4.135,21.280)---21.888K=1.493(4.135,22.400)---22.779K=1.478(4.135,23.520)---23.886K=1.463(5.169,16.800)---17.829K=1.533(5.169,17.920)---18.882K=1.513(5.169,19.040)---19.942K=1.495(5.169,20.160)---20.997K=1.478(5.169,21.280)---22.044K=1.463(5.169,22.400)---23.089K=1.449(5.169,23.520)---24.126K=1.436(6.203,16.800)---18.009K=1.514(6.203,17.920)---19.056K=1.494(6.203,19.040)---20.114K=1.476(6.203,20.160)---21.178K=1.459(6.203,21.280)---22.231K=1.444(6.203,22.400)---23.288K=1.430(6.203,23.520)---24.349K=1.417(7.237,16.800)---18.292K=1.507(7.237,17.920)---19.326K=1.485(7.237,19.040)---20.369K=1.466(7.237,20.160)---21.420K=1.449(7.237,21.280)---22.482K=1.43368\n(7.237,22.400)---23.540K=1.419(7.237,23.520)---24.608K=1.406(8.271,16.800)---18.726K=1.509(8.271,17.920)---19.737K=1.485(8.271,19.040)---20.759K=1.464(8.271,20.160)---21.791K=1.446(8.271,21.280)---22.831K=1.429(8.271,22.400)---23.878K=1.414(8.271,23.520)---24.932K=1.401(9.305,16.800)---19.205K=1.519(9.305,17.920)---20.192K=1.492(9.305,19.040)---21.102K=1.469(9.305,20.160)---22.204K=1.449(9.305,21.280)---23.225K=1.431(9.305,22.400)---24.256K=1.414(9.305,23.520)---26.174K=1.388(10.338,16.800)---18.531K=1.531(10.338,17.920)---20.063K=1.504(10.338,19.040)---21.291K=1.478(10.338,20.160)---22.686K=1.456(10.338,21.280)---24.674K=1.426(10.338,22.400)---25.129K=1.396(10.338,23.520)---25.792K=1.373(11.372,16.800)---18.347K=1.546(11.372,17.920)---19.509K=1.517(11.372,19.040)---23.340K=1.482(11.372,20.160)---23.580K=1.444(11.372,21.280)---24.158K=1.414(11.372,22.400)---25.121K=1.390(11.372,23.520)---25.595K=1.373(12.406,16.800)---21.367K=1.560(12.406,17.920)---22.247K=1.513(12.406,19.040)---22.725K=1.473(12.406,20.160)---23.461K=1.441(12.406,21.280)---23.772K=1.415(12.406,22.400)---24.176K=1.394(12.406,23.520)---24.716K=1.377(13.440,16.800)---21.459K=1.56068\n(13.440,17.920)---22.190K=1.515(13.440,19.040)---22.286K=1.477(13.440,20.160)---22.509K=1.446(13.440,21.280)---22.804K=1.420(13.440,22.400)---23.253K=1.399(13.440,23.520)---23.739K=1.382Rect2:X=0.000->13.440Y=23.520->26.880(0.000,23.520)---23.520K=1.727(0.000,24.640)---24.640K=1.693(0.000,25.760)---25.760K=1.662(0.000,26.880)---26.880K=1.634(1.034,23.520)---23.543K=1.6281.11基坑排水q=224×44×10.45=102995.2m³土围堰的基坑水位下降速度应限制在0.5~1.5m/d。水深10.45m则预估排水天数7天Q=ηq=3×102995.2=308985.6m³水泵工作7h/d选择16SA-9J型水泵,流量1260m³/h，扬程32m，转速960，轴功率131，电机功率160，效率84%，空蚀余量5.2叶轮直径510mm布置方式，浮动式水泵站图1.7水泵位置布置图1.12封堵蓄水混凝土堵头的最小长度计算按极限平衡条件由下式决定：式中K为安全系数，取K=1.2；P为作用水头的推力（N）；γ为混凝土容重（N/m3）,取；68\nω为导流隧洞的断面积（m2），取ω=55.9m2；λ为导流隧洞的周长（m），取λ=47.6m；f为混凝土与岩石或混凝土之间的摩擦系数，取f=0.63；c为混凝土与岩石或混凝土之间的粘结力，取c=100kPa。以最高水位540m计算，作用水头H=540-415-7=118m故总推力：故：考虑安全系数，取L=32m。第二章混凝土施工组织设计计算书2.1砂石原料开采量砂石原料开采量主要与混凝土工程量、料源的性质及加工运输条件有关，其计算公式如下：式中Qd为砂石原料开采量，t；Qmc为全工程混凝土总量，m3；A为每立方米混凝土的骨料用量，无实验资料时，一般取2.15～2.2t/m3，这里取为2.18t/m3；r为平均砂率，一般大体积混凝土为0.25～0.3，薄壁和地下工程时为0.3～0.35，这里取为0.28；η1为毛料加工成粗骨料的成品率，一般为0.85～0.95，这里取为0.9；η2为毛料加工成细骨料的成品率，一般为0.55～0.75，这里取为0.65；θ为弃料量占原料量的百分比，这里取为10%。2.2材料的需要量对于坝体混凝土，其总方量为86.1万m368\n，坝体混凝土的设计龄期为90天，水工设计中内部混凝土用100＃，外部混凝土用150＃。总混凝土用量比为0.75比0.25。混凝土配合比已给出：表2.1混凝土配合比混凝土水灰比含砂率（％）每米3混凝土对各种材料需要量（公斤／米3）设计标号水水泥<55~2020~4040~8080~120（mm）（mm）（mm）（mm）（mm）100＃0.6421.3107.5167463427427428427150#0.5620.4108193441431431432432计算其材料需要量如下：表2.2混凝土材料用表混凝土设计标号对应的强度混凝土方量（万m3）砂G5~20G20~40G40~80G80~120（万t）（万t）（万t）（万t）（万t）100＃C90964.5829.9027.5727.5727.6427.57150#C901421.539.499.289.289.309.30对于溢洪道，其总方量为15万m3，坝体混凝土强度为C30，其配合比设计如下：考虑到明坝四级阶地料场80~150mm粒径骨料少，取粗骨料最大粒径为80mm。68\n初步估算单位用水量初步估算砂率单位水泥用量计算粗细骨料，用假定表观密度法解得：S=473kg/m3，G=1499kg/m3。考虑到料场的级配，粗骨料级配取为G5~20：G20~40：G40~80=25:37.5:37.5。则G5~20=375kg/m3，G20~40=562kg/m3，G40~80=562kg/m3。计算材料需要量：S=7.10万t，G5~20=5.63万t，G20~40=8.43万t，G40~80=8.43万t。对于坝后厂房，其总方量为4.8万m3，坝体混凝土强度为C25，其配合比设计如下：考虑到明坝四级阶地料场80~150mm粒径骨料少，取粗骨料最大粒径为80mm。初步估算单位用水量初步估算砂率单位水泥用量计算粗细骨料，用假定表观密度法解得：S=523kg/m3，G=1487kg/m3。考虑到料场的级配，粗骨料级配取为G5~20：G20~40：G40~80=25:37.5:37.5。则G5~20=372kg/m3，G20~40=558kg/m3，G40~80=558kg/m3。计算材料需要量：S=2.51万t，G5~20=1.79万t，G20~40=2.68万t，G40~80=2.68万t。考虑到混凝土出机后运输、浇筑中的损失，取损失系数为2%，则各组材料净需要量：；68\n；；；。对骨料开采量进行进一步确定：若第i组骨料所需的净料量为qi，则要求开采天然骨料的总量Qi可按下式计算：表2.3天然骨料开采量计算表项目粒径（mm）<55~2020~4040~8080~120k10.030.020.020.020.02k20.070.020.010.010.01k30.050.030.020.020.02k40.030.020.020.020.02qi（万t）5045.24949.137.6qi’(万t)59.049.352.452.540.2Pi（%）2018.721.821.815.7Qi（万t）294.9263.4240.3240.8256.5本工程以5~20mm粒径来确定开采量，总开采量为263.4万t，计145.5万m3。则细骨料含量为，还差6.3万t。有用料总量，则需要弃料的总量为，弃料率为。2.3料场位置选择方案一以明坝四阶台地为料场，以80-150mm为控制粒径68\n计算525×10³/0.157=3343×10³——总产量表2.4方案一骨料需求量表（单位：10³）粒径用量产量产料量弃料备注<55623343668106总弃料6105-2052562510020-4052572820340-8052772820140-1505255250——————————————————————————<55622408481-81不足量3075-20525450-7520-40525524-140-80527524-340-150525378-147方案二以明坝四阶台地为主料场，以旧镇滩为辅助料场，明坝的计算以20-40mm为控制粒径，由此计算可得以20-40mm为控制粒径，其他粒径产量明显不足，再以5-20mm为控制粒径从旧镇滩开采表2.5方案二骨料需求量表（单位：10³）粒径用量产量产料量弃料备注<58172213756总弃料3185-207575020-401757440-80313913680-15014719952方案三以旧镇滩为主料场，以平谷滩为辅助料场，控制粒径20-40mm表2.6方案三骨料需求量表（单位：10³）旧镇滩粒径用量储备量产料量弃料备注<55622674508-54总弃料68\n（217-63-79+183+294）=552并缺料142×10³t5-20525278-24720-40525278-24740-80527516-1180-150525738213平谷滩<55413592712175-20247184-6320-40247168-7940-801119418380-1500294294方案综合比选选择方案二，即以明坝四阶台地为主料场，以旧镇滩为辅助料场，开采总量为3130×10³吨2.4采运机械选定单斗挖掘机的实际小时生产率P（m3/台班）可按下式确定式中P为挖掘机生产率m3/台班q为生产斗容量（松方），m3；2m3为铲斗的充盈系数，这里取1.0；为土料的松散影响系数，这里取0.8；为掌子高度和控装转角校正系数，这里取0.97；Kt为施工机械时间利用系数，取0.75。T为挖掘机生产装一次工作循环时间28sP=1197.26土方开挖：最大开挖强度8066.7采用一天两班，每班8小时工作6.7取7台考虑到机械意外损坏等不稳定因素，备用挖掘机1台，因此，选用斗容2m3挖掘机8台。石方开挖：q=2m3=0.7=0.97T=28sKt=0.75=1047.668\n最大开挖强度3360采用一天两班，每班8小时工作=3.2取4台考虑到机械意外损坏等不稳定因素，备用挖掘机1台，因此，选用斗容2m3挖掘机5台。自卸汽车的运输生产率按下式计算：式中P运输车辆生产率，松方，V每工作循环的载运量，一般以车厢堆装容量计m³，但实际载重不得超过车辆载重T工作循环时间minKt时间利用系数T=+++装车时间min包括重车运输和空车返回的行驶时间min卸车时间和车辆倒车转向时间，min在装载机旁的调车时间，但不包括等候装车耽误的时间min运距L取为0.8Km选用12t自卸汽车①土方开挖=4.81min4.8min=1min=0.15minV=12Kt=0.7868\n取3台②石方开挖minmin=1min=0.15minV=12Kt=0.78取3台每台挖掘机需要配3台12t自卸汽车。2.5混凝土拌合系统生产能力安高峰月浇筑强度计算公式式中P混凝土系统所需小时生产能力m³/h高峰月混凝土浇筑强度=5.68万m³/月M月工作天数一般取25N日工作小时数一般取16K不均匀系数一般取1.5184.6m³/h每台拌和机生产率计算公式式中V拌和机出料容量V=1m³68\n时间利用系数=0.9进料时间=30s拌合时间=2.5min=150s出料时间=15s必需的技术间隙时间=5sm³/h11.4取12台选用1m³混凝土拌和机12台2.6施工辅助企业2.6.1钢筋加工厂钢筋加工场承担主体工程、辅企工程所需的钢筋、骨架等的加工。（1）工厂组成水利工程中钢筋加工场以粗钢筋加工为主，其量约占总钢筋量的90%左右，故在设备选择上应考虑工厂组成的特点。①原材料仓库：原材料进厂卸料、堆存及供料装车。②钢筋调直场：钢筋除锈、调直，可设在室外。③钢筋加工车间：切断、弯曲、对焊、调直切断。④成型车间：网片点焊、绑扎、钢筋骨架及预埋件焊接。⑤半成品堆放工段：钢筋成品、半成品堆放。（2）厂和车间平面布置要求①钢筋加工原则上在室内，部分地区受建筑面积限制，部分工序也可设在室外。②原料仓库、加工车间、成品仓库，最好能直线形布置，保证生产流水性，（3）生产规模的确定。按钢筋年需要量计算68\n式中----钢筋加工班产量，t/班；S------钢筋年需要量，t；(S=1235.5t)----年生产不均匀系数（当S为最高年需要量，=1；当S为平均年需要量，=1.5）；-----工厂生产不均匀系数，取1.25；------班制，这里取两班；------年工作日，室内生产取300d；-------损耗率，3%。则（t/班）（4）钢筋厂面积确定①堆场定额表2.7堆放定额项目名称堆放定额（t/㎡）通道系数仓库内粗钢筋存放1.2～2.01.5车间内粗钢筋存放1.21.5成品或半成品钢筋0.31.5②堆放时间原材料到货情况不同，要求堆放的时也不一样，应根据供应情况和运输条件确定。表2.8堆放时间项目名称单位堆存周期仓库内盘条、粗钢筋d30～50车间内盘条、粗钢筋h468\n车间内中间半成品h4～5成品仓库内预制件半成品及钢筋骨架d2～4成品仓库内主体工程使用钢筋d5～10③堆场面积计算。原材料、半成品或成品仓库堆场面积为式中-----日工作原材料、半成品或成品仓库堆场面积-----钢筋加工厂日产量，t/d；------堆存时间，d;------通道系数，取各类情况的平均值，一般取1.5；------堆放定额，t/㎡，按堆场定额确定；粗钢筋仓库内堆场面积确定m2粗钢筋车间内堆场面积确定m2仓库内半成品堆场面积确定m2仓库内成品堆场面积确定m2车间内中间半成品堆场面积确定m2则钢筋仓库建筑面积m2钢筋仓库占地面积为m2④仓库要求1）材料尽可能堆放在防雨、防潮湿的棚库内。2）钢筋应分类、分规格堆垛，各堆垛间应留有通道。3）仓库与生产车间布置，可采用直线式、L式、平行式三种布置方式。68\n（5）钢筋加工车间建筑面积确定钢筋加工车间设对焊机2台，点焊机3台，弧焊机3台，平均每台占地4～6m2；设弯曲机3台，切断机2台，调直切断机2台，氧气焊接及切割机设备1套，考虑配以相应的加工场地，平均每台占地20m2则加工车间面积为A3=6×（2+3+3）+20×（3+2+2+1）+F2+F5=216.29m2加工车间占地面积为A4=4A3=4×705.54=865.16m2钢筋加工厂建筑面积：A=A1+A3=674m2钢筋加工厂占地面积：A=A2+A4=2696m22.6.2木材加工厂面积确定木材加工厂负责主体工程的木模生产，辅企、房屋建筑的施工用木材以及工程和房屋等所需的细木加工。但由于辅企、房建等所用木材和细木加工大部分并不在木材加工厂加工，因此，确定生产规模时不考虑这些。木材加工厂有不同于其他加工厂的特点，木材是易燃品，因此工厂布置时各建筑物之间、堆场之间要有足够的防火距离、防火措施和设备，以保证工厂的安全生产。工厂布置要远离火源。（1)生产规模的确定①参考指标（部分水电工程统计数）1）出材率：原木70%，方木90%。2）每m3混凝土立模面积0.2～0.35m2。3）每m3混凝土的锯材统计耗量0.015～0.036m3。②生产规模的计算ⅰ.锯材车间班生产力按混凝土月最大浇筑量确定式中-----锯材车间的班生产能力，m3/班；-----混凝土最大月强度，m3；------每m3混凝土锯材耗用量，取0.015～0.036m3。-----其他锯材耗用系数，可取1.05～1.15；-----工厂生产月不均匀系数，取1.1～1.2；------月工作日，d；68\n------日工作班制，台班；m3/班ⅱ.模板生产能力确定式中-----模板班生产能力，m3/班；------主体工程混凝土月最大浇筑量，m3；------每m3混凝土平均立模面积，0.35m2；-----月生产不均匀系数，取1.1～1.2；-----模板周转不均匀系数，取1.3～1.4；------月工作日，d；------日工作班制，台班；------模板平均周转率，一般2～3次；------木模占主体工程浇筑用模板总量的百分数，一般为25%～35%。m3/班(2)木材加工厂面积的确定①堆场定额表2.9堆场定额参数表项目原木锯材模板锯末、刨花储存时间（d）45～607～1510～155～7堆存高度（m）32～31.7储存定额（m3/㎡）1.3～21.2～1.80.8～1.1场地利用系数0.4～0.50.4～0.50.4～0.50.4～0.5②堆场面积计算。1）原木堆存场式中-----原木堆场面积，m2；68\n-----日锯材生产量，m3/d；-----原木储存时间，d，一般取50d；-----出材率，0.7～0.8；-----原木堆存定额，m3/m2，取1.3～2m3/m2；-----场地利用系数，0.4～0.5；m22）锯材堆存场------锯材堆存场面积,m2；------日锯材生产量，m3/d；------锯材储存时间，d，一般取7～15d；------锯材堆存定额，m3/m2，取1.2～1.8m3/m2；------场地利用系数，0.4～0.5。m23）模板成品堆场面积式中------模板成品堆存场面积，m2；------日模板生产量，m3/d；------模板储存时间，d，一般取7～15d；-----模板单位面积的储存定额，m3/m2或m2/m2，一般取0.8～1m3/m2或30～40m2/m2；-----场地利用系数，0.4～0.5。m24）锯末、刨花堆存场面积68\n式中-----锯末、刨花成品堆存场面积，m2；-----日锯材生产量，m3/d；-----储存时间，d，一般取5～7d；----储存定额1.7～2.2m3/m2；----废品、锯末、刨花均可取加工量的5%；----有原木变为废品体积增加系数，取1.8～2.5；m2(3)生产车间面积确定1)锯材、配料车间。该生产车间面积为式中-----生产车间面积，包括锯材、配料车间，m2；-----主要设备台数，台；----每台设备平均占地（锯材设备：30～50m2/台，配料：40～60m2/台）,m2/台；由于本工程木材用量较少，设两台主要设备，一台锯材设备，一台配料设备。-----通道系数，取1.3～1.5。m22）模板车间。主要承担模板加工，车间内主要有工作台操作场地、工具箱等，其面积为式中-----模板车间面积,m2；-----日锯材生产量，m3；----每m3木材用于模板部分的平均数，可取1～1.25m2/m3；----每日产1㎡模板占地面积，可取2.5～5m2/m2。3）其他车间及场地面积其他车间包括修锯、磨刀、器材仓库、办公室等，其面积考虑如下：ⅰ.修锯间。是锯材车间的主要辅助车间，结合相关经验按两台锯配两台锉锯机考虑，建筑面积84m2。68\nⅱ.磨刀间。为配料机木车间的辅助车间，内设1.5m×2m×1m的工作台一个，二台砂轮机，一台小台钻及一台磨刀机，建筑面积约40m2左右。ⅲ.办公室可包括吸烟室,按一技职人员占地7m2，建筑面积约40m2。木材加工厂仓库面积：1173.75+4551.25+15.65=5740.65m2（原木仓库外堆积）木材加工厂车间面积：130+25.42+84+40+40=319.42m2木材加工厂占地面积：（5740.65+319.42+6707.14）×4=51068.84m22.6.3水泥仓库面积确定水泥仓库是保证水泥的供应发生中断时，仍能保证混凝土系统连续生产而设置的，根据水泥来源及到货包装方式，分袋装和散装仓库，这里采用袋装。(1)水泥仓储规模的确定仓储设施规模一般由混凝土浇筑高峰月的水泥日平均需用量确定。式中-----水泥日平均需用量（t/d）;-----混凝土高峰月浇筑平均强度，m3/月；------每m3混凝土的平均水泥用量，t/m3；混凝土为100#-200#取0.18～0.21t/m3。-----月工作天数，一般取25d。t/d(2)水泥储存容量的确定式中-----水泥储存量,t；------水泥储备天数，d；一般陆路运输取4～7d；-----水泥的日平均用量，t/d；t(3)袋装水泥仓库面积的确定式中-----袋装水泥仓库面积，m2；-----水泥储存量，t；68\n------每㎡储存水泥量，t/m2；当堆高10～12袋时可取1.5～2t/m2。------仓库面积利用系数，一般可取0.6～0.7。m2占地2752.33×4=10901.33m2。2.6.4汽车修理厂(1)生产车间建筑面积①修理周期内保修作业次数：式中-----修理周期内某级保修次数（脚标n代以1，2，j,d时，分别表示一保，二保，总成检修，大修，以下同）；------修理周期，即大修间隔里程，km；-----某级保修间隔里程，km；----比某级高一级的保修间隔里程，km；②年保修作业次数式中----某级保修的年保修次数；L------汽车车行驶里程，km,无年行驶里程资料时；------修理周期，即大修间隔里程，km；-----修理周期内某级保修次数（脚标n代以1，2，j,d时，分别表示一保，二保，总成检修，大修，以下同）；68\n③汽车修理台位数：式中----某工序的工作台数，个；、----分别为某型汽车的年大修和总成检修总数；、分别为该型汽车的大修和总成检修在某工序上的停留时间，d；K1-----台位备用系数，取1.1、1.2（台位少时取高值）T------台位年工作天数，306d/个；④根据汽车修理台位计算主修间面积：式中-----主修间面积，m2；----某型汽车的修理台位数；-----该汽车的外形尺寸投影面积，m2；（长×宽×高，7.1m×2.91m×3.12m）；----面积系数，取3.8～4.2（15t以上大型汽车取较低值）⑤配合修理间总面积配合修理间总面积为主修间面积的1.8～2.2倍。生产车间面积=4.4+9.68=14.08m2（2）辅助生产车间建筑面积辅助生产车间建筑面积=5%×14.08=0.7m2（3）仓库建筑面积仓库建筑面积=20%×14.08=2.82m2（4）办公室和生活间建筑面积办公室和生活间建筑面积=4%×14.08=0.56m2（5）待修车和修竣车停车场面积待修车和修竣车停车场面积=4×7.1×2.91×4%×25=82.64m2汽修厂建筑面积=14.08+0.7+2.82+0.56+82.64=100.8m268\n汽修厂占地面积=4×建筑面积=4×100.8=403.2m22.6.5砂石料加工系统水电工程中的砂石加工系统，可以为建筑物提供更高质量的砂石料，对于提高工程质量有着重要的意义，因此水电工程多设有专门的砂石加工系统。砂石加工系统的建筑面积和占地面积，是根据混凝土的施工强度来确定的。（本工程中混凝土施工月最大强度为12.38万立方米）加工系统建筑面积F=2274.89m2加工系统占地面积Am2根据计算结果，结合工程实情和以往工程的经验数据，加工系统的建筑面积确定为2000平方米，加工系统的占地面积确定为30000平方米。2.6.6混凝土拌和系统混凝土拌和系统主要为工程提供合格的、充分的混凝土，满足工程质量和进度的要求。混凝土拌和系统由混凝土施工强度确定的，一般根据公式求得：（本工程中混凝土施工月最大强度为12.38万立方米）建筑面积F占地面积A根据计算数据，结合工程实况和以往工程的经验数据，确定混凝土拌和系统的建筑面积为500m2，系统占地面积为8000m2。2.7纵缝尺寸确定考虑到混凝土初凝，为不出现冷缝，应满足一下条件：式中K为混凝土运输延误系数，取0.8～0.85，这里取为0.85；P为浇筑仓要求的混凝土运浇能力，m3/h，这里取为160.72m3/h；t为混凝土的初凝时间，h，这里取3ht1为混凝土从出机到入仓的时间，h，这里取1h；B为横缝的间距，m，这里取为20m；L为纵缝的间距，m；h为铺料层厚度，m，这里取为0.3m。68\n考虑到安全性，取纵缝间距为24m。参考文献[1]武汉大学水利水电学院水力学流体力学教研室.水力计算手册[M].北京：中国水利水电出版社，2006.[2]赵昕，张晓元，赵明登，童汉毅.水力学[M].北京：中国电力出版社，2009.[3]全国水利水电施工技术信息网.水利水电工程施工手册.第5卷，施工导（截）流与度汛工程[M].北京：中国电力出版社，2005.[4]全国水利水电施工技术信息网.水利水电工程施工手册.第3卷，混凝土工程[M].北京：中国电力出版社，2005.[5]袁光裕，胡志根主编.水利工程施工[M].北京：中国水利水电出版社，2009.[6]陈胜宏.水工建筑物[M].北京：中国水利水电出版社，2004.[7]中国水利水电工程总公司.工程机械手册[M].北京：中国水利水电出版社，1997.[8]SL303─2004.水利水电工程施工组织设计规范[S].北京：中国水利水电出版社，2004.[9]DL/T5144─2001.水工混凝土施工规范[S].北京：中国电力出版社，2002.[10]SL274─2001.碾压式土石坝设计规范[S].北京：水利水电出版社，2002.[11]司兆乐.水利水电施工技术[M].北京：中国水利水电出版社，2002.[12]李亚杰，方坤河主编.建筑材料[M].北京：中国水利水电出版社，2009.[13]雒文生.河流水文学[M].北京：水利电力出版社，1992.68\n致谢本次毕业设计是在我的指导老师贺柏利老师亲切关怀和悉心指导下完成的。从毕业设计的设计开始到设计完成，贺老师给予了我耐心指导与细心关怀，这让我有了明确的目标和清晰的设计思路，并能在规定的时间内顺利完成毕业设计。贺柏利老师严肃的教学态度，严谨的治学精神和精益求精的工作作风，都是我所需要学习的。这次设计使我们对专业知识有了更进一步的认识，初步掌握了专业设计的过程和方法，同时在资料的运用和查阅方面更是得心应手，这些收获与老师耐心指导和热心帮助是分不开的，感谢贺柏利老师给予了我这样一个学习机会，谢谢！感谢我的辅导员严凤英老师，感谢她在这四年中为我们全班所做的一切，她不求回报，无私奉献，像母亲一样的关怀很让我感动，再次向她表示由衷的感谢！感谢与我并肩作战的同学们，感谢关心我支持我的朋友们，感谢学校领导、老师们，感谢你们给予我的帮助与关怀；感谢长春工程学院，特别感谢水利与环境工程学院四年来为我提供的良好学习环境，谢谢！68\n附录附录一：松涛水利枢纽施工组织设计施工平面总布置图附录二：松涛水利枢纽施工组织设计导流建筑物布置图附录三：松涛水利枢纽施工组织设计施工进度表68\n68